Передачи II класса

Передачи III 1а, III 16, III. 2<з и III 26 также получаются из передачи I 1а, I 16, I 2а VI I 26, если радиусы кривизны кинематических пар 1—4 и 3—4 изменить в плоскостях, перпендикулярных осям промежуточных звеньев, с бесконечности на некоторые конечные величины. В этом случае кинематические пары 1—4 и 3—4 превращаются во вращательные пары с общей осью. Оси промежуточных звеньев располагаются по образующим кругового цилиндра, ось которого совпадает- с осью вращательных пар. При этих преобразованиях элементы кинематических пар 1—2 и 2—3 также претерпевают изменения. В случае преобразования передач I класса в передачи II класса эти пары всегда становятся высшими, независимо от того, какими они были в передаче I класса. При преобразовании в передачи III класса они сохраняют свой характер, т. е, высшие остаются высшими, а низшие — низшими. [c.166]

Все передачи II н III классов можно рассматривать как преобразования передач соответствующих подгрупп I класса, которые являются следствием количественных изменений величин, определяющих элементы кинематических пар 1—4 и 3—4. [c.166]

Средняя плоскость колеса должна совпадать с осью червяка. Допускаемые отклонения для передачи II — 1У-го классов должны быть не более 0,1—0,15 мм. [c.109]

Пример 28.1. Разработать план технологического процесса механической обработки заданной дискообразной детали — ступенчатого шкива клиноременной передачи (рис. 28.1) — при условии, что к ней предъявлены высокие требования по соосности отверстия 0 25Л и периферийных поверхностей шкива. Производство серийное материал— чугун заготовка — отливка II класса точности. [c.218]

Точность обработки отверстия под втулку вала вертикальной передачи к распределению — II класс. [c.466]

Класс точности передачи II [c.157]

В стандарте на допуски зубчатых реечных передач приведены показатели точности по нормам точности и бокового зазора только для зубчатых реек и реечных передач Точность зубчатых колес 1, входящих в реечные передачи (рис, IG. , г), назначают по стандарту на допуски для зубчатых цилиндрических передач. Для реек 2 и реечных передач установлено шесть видов бокового зазора (см. рис. 16.6, б) и пять видов допусков на боковой зазор (см. табл. 16.2). Гарантированный боковой зазор в реечных передачах обеспечивается при соблюдении предельных отклонений монтажного размера а. По значению указанных отклонений реечные передачи делят на пять классов точности, обозначаемых цифрами И, III,, IV, V и VI. Рекомендуется соблюдать следующее соотношение между видом бокового зазора и классом отклонений монтажного разме 5а для сопряжений Н Е принимать класс II для сопряжений D, С, В и Л — соответственно классы 111, IV, V и VI. [c.207]

Для цилиндрических зубчатых передач установлено шесть (пять для мелкомодульных) классов отклонений межосевого расстояния, обозначаемых в порядке убывания точности цифрами от I (II) до VI. Гарантированный боковой зазор в каждом сопряжении обеспечивается при соблюдении соответствия вида сопряжения и класса отклонений межосевого расстояния. В технически обоснованных случаях это соотношение допускается нарушать. [c.290]

Разберем условия проворачиваемости на примерах простейших механизмов II класса, второго порядка, наиболее часто применяющихся для этой цели четырехзвенного шарнирного механизма (рис. 125) и кривошипно-шатунного механизма (рис. 126). В этих механизмах выполнение условия проворачиваемости целесообразно поставить в связь с так называемыми углами передачи р. Угол передачи для четырехзвенного механизма представляет собой (рис. 125) угол, составляемый шатуном с коромыслом, а для кривошипношатунного (рис. 126) — угол между шатуном и перпендикуляром к направляющим. Покажем, что эти углы оказывают прямое влияние на разложение сил в шарнире В. [c.77]

Для нерегулируемых передач установлены пять классов отклонений межосевого расстояния, обозначаемых в порядке убывания точности римскими цифрами от II до VI. Гарантированный боковой зазор в каждом сопряжении обеспечивается при соблюдении предусмотренных классов отклонений межосевого расстояния. При этом II класс отклонений межосевого расстояния обеспечи- [c.357]

При выборе числа зубьев фрезы, работающей с радиальной пода- чей, следует иметь в виду, что при многозаходной фрезе за каждый ее оборот колесо повернется на число зубьев, равное числу заходов фрезы а. В формировании профилей каждого шага (зуба и впадины) участвует в а раз меньше режущих кромок фрезы по сравнению с однозаходной фрезой. Ввиду этого число резов, обрабатывающих каждую сторону зуба, может получиться малым, а обрабатываемый профиль граненым. В случае, если положение резов после каждого оборота колеса Ь- Ь совпадает с предыдущим их положением С1а2, то огранка /, получаемая на зубьях колеса после каждого его оборота, тоже совпадает (фиг. 438, а). Величина огранки может быть значительно уменьшена, если после оборота колеса зубья фрезы не будут копировать положения зубьев при предыдущей обработке (фиг. 438, б). Для этого необходимо, чтобы число зубьев колеса было некратным числу зубьев фрезы и числу ее заходов. Число зубьев фрезы, работающей с радиальной подачей, должно быть более для фрез I класса г >12, II класса > 10, III класса > 8, IV класса > 6. При этом число заходов фрезы (передачи) не должно иметь общих множителей с числом зубьев фрезы и необходимо, чтобы число зубьев колеса было не кратно числу заходов фрезы. Фреза, работающая с радиальной подачей, может быть при- [c.734]

Решение уравнения движения привода определяется как характером статического момента рабочей машины на её валу, так и закономерностями изменения приведённого махового момента GD при переменном передаточном числе от двигателя к механизму к. В свою очередь необходимо учитывать характер изменения передаточного числа k от изменения потерь в передачах, т. е. изменение их к. п. д. f p. С учётом всех этих зависимостей каждый класс рабочих машин может быть подразделён на пять подклассов 1) GD k, f]p = onst 2) GD = var A]ii = onst [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...