Кавитация в осевых шнековых преднасосах

Кавитация в осевых шнековых преднасосах [c.11]

Поскольку предметом исследования являются высокооборотные шнеко-центробежные насосы, остановимся кратко на визуальных исследованиях кавитации в осевых шнековых преднасосах. [c.11]

Результаты исследования развития кавитации в осевых шнековых преднасосах методом скоростной фотосъемки приведены в ра-ботах [35, 41, 52, 54, 73, 98, 130]. [c.11]

Развитие кавитации в осевых шнековых преднасосах по результатам визуальных исследований, в том числе проведенных [c.12]

Подобное течение потока в межлопастных каналах шнека, как отмечается в работе [111], ближе всего соответствует модели частичной кавитации, предложенной в работе [98]. Последнее обстоятельство является весьма важным, так как модель струйного кавитационного обтекания решетки профилей шнека, как будет показано далее, может служить приемлемой основой (особенно после введения одного полуэмпирического коэффициента) для количественного описания частичной кавитации в осевых шнековых преднасосах (работа [98] будет проанализирована в конце настоя-ш,ей главы). [c.14]

Без учета частичной кавитации в осевом шнековом преднасосе (5х —> оо) входной импеданс равен [c.222]

В работе [31 ] предприняты попытки учесть влияние вязкости и трехмерность течения в осевых шнековых преднасосах на размеры кавитационной каверны. Для решения задачи использован конечно-разностный метод расчета пространственного течения с кавитацией, который позволяет учесть реальные свойства жидкости. Влияние вязкости сказывается на росте каверны из-за загромождения межлопастного канала пограничным слоем и действия силы сопротивления. [c.26]

Учитывая связь числа кавитации с давлением на входе в насос (1.1а) и угла атаки с расходом жидкости (1.8), рассчитываем по уравнению (1.10) зависимости объема кавитационных каверн от давления на входе для различных расходов применительно к осевым шнековым преднасосам, конструктивные параметры которых приведены в табл. 1.1. [c.22]

С учетом ш динамические свойства осевого шнекового преднасоса, работающего в режиме частичной кавитации, описываются дифференциальным уравнением второго порядка. [c.112]

Зависимость (4.24) определена по результатам испытаний различных по абсолютным размерам осевых шнековых преднасосов на режимах с обратными и без обратных токов в широком диапазоне изменения параметра д, равном 0,2 — 0,6, при числах кавитации меньших числах кавитации ко, п. ш, при котором исчезают кавитационные каверны перед шнеком (для д < 0,5). [c.120]

Кавитационное течение в межлопастных каналах центробежного колеса, в отличие от осевого шнекового преднасоса, на режимах частичной кавитации в некоторых случаях может представлять не отрывное струйное течение с определенной границей раздела фаз, а поток со множеством движуш ихся каверн [30]. [c.186]

Одним из допущений, принятых при разработке теоретической модели кавитационных колебаний (см. гл. 3 и 6), является предположение о квазистационарности обтекания лопастей осевого шнекового преднасоса, т. е. предположение, что изменение размеров кавитационной каверны происходит безынерционно в соответствии с изменениями давления и расхода (угла атаки) на входе в насос. Это предложение было принято в связи с тем, что время пребывания жидкости в зоне расположения кавитационной каверны составляет величину порядка 10" с и существенно меньше периода кавитационных колебаний. Малые значения указанного времени объясняются тем, что длина кавитационной каверны на режимах частичной кавитации существенно меньше длины лопасти шнека, а относительная скорость при входе жидкости в межлопастные каналы шнека достигает —150 м/с. Однако, как показали наши дальнейшие исследования, реальные значения времени пребывания жидкости в зоне расположения кавитационной каверны, на порядок меньшие по сравнению с периодом колебаний, оказывают существенное влияние на устойчивость системы шнеко-центробежный насос — трубопроводы. Поэтому возникла необходимость установить связь между объемом кавитационной каверны, давлением и расходом на входе в насос с учетом неустановившегося обтекания лопастей шнека. [c.198]

Модели явления неустойчивости в системах, включаюн их шнеко-центробежный насос, основываются на экспериментальном факте сун ествования в межлопастных каналах осевого шнекового преднасоса кавитационных каверн, которые не оказывают заметного влияния на снижение напора насоса (см. гл. 2). В основу струйной модели кавитационных колебаний [77, 95] положена модель кавитации, включаюн ая кавитационную каверну, длина Которой сун ественно меньше длины лопасти шнека, а высота равна определенной высоте следа. Эта модель наиболее точно описывает [c.15]

Для умеиьгнення требуемого давления наддува на входе в насосы применяют различные конструктивные меры, улучше-шающие кавитационные характеристики центробежных насосов. К ним относятся специальное профилирование входного устройства насоса и лопаток центробежного колеса, обеспечивающие плавное изменение параметров потока установка перед входом в центробежное колесо дополнительного осевого (шнекового) преднасоса, который создает напор, необходимый для подавления кавитации на входе в центробежное колесо, а также ис-пользовапие в насосах эжекторных устройств, что обеспечивает бескавитационную работу всего насосного агрегата. При этом эжектор вызывает незначительные потери мощности THA, но существенно снижает требуемое давление на входе в насосы. [c.149]

Шнековый насос. Шнековые насосы обычно применяют в качестве преднасосов ТНА. Рабочим колесом шнекового насоса Служит шнек — осевая лопаточная решетка, состоящая из неболь-Hioro числа лопаток (см. рис. 14.19). Поверхность лопатки шнека Представляет собой винтовую поверхность и описывается уравнением rtgPл = onst. Преднасос служит для борьбы с кавитацией На входе в основной насос ТНА. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...