Влияние поперечной силы на величину критической нагрузки

Оценим влияние условий закрепления концов пакета на величину критической силы. Критические силы вычислялись для опытных образцов 2-5 со сферическими слоями работы [249] при трех вариантах граничных условий, рассмотренных в 3 а) шарнирное опирание, б) защемление, в) один край защемлен, другой — свободен. Результаты расчетов помещены в табл. б.З. Ослабление закрепления концов пакета значительно снижает величину критической нагрузки, возможность поворота концов уменьшает критическую силу более чем в два раза, а свобода поперечного смещения уменьшает ее еще более значительно. [c.237]

Поперечная сила, возникающая яря изгибе, оказывает малое влияние на величину критической силы. Например, для стержня, шарнирно закрепленного с двух сторон (см. табл. 5,1), критическая нагрузка с учетом влияния поперечной силы равна [c.194]

ВЛИЯНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ НА ВЕЛИЧИНУ КРИТИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ [c.412]

Изгиб стержня под действием поперечной нагрузки с учетом влияния продольных сил называется продольно-поперечным. Расчет гибких стержней, испытывающих сжатие или растяжение с изгибом, производится по деформированной схеме, За счет деформаций стержня возникают прогибы, поэтому продольная сила будет вызывать изгибающие моменты. Эти изгибающие моменты могут быть весьма значительными и пренебрегать ими нельзя. Влияние продольных сил особенно велико, если их абсолютная величина имеет один порядок о величиной критической силы, вызывающей потерю устойчивости. При продольно-поперечном изгибе принцип независимости действия сил неприменим из-за нелинейной зависимости между прогибами и продольной силой. [c.197]

Податливость закрепления стрелы ухудшает условия устойчивости, Влияние изгиба от собственного веса значительно снижается благодаря действию момента (с обратным знаком) N e при смещении оси блока в точку Og (рис. II 1.4.14, г) или момента Re при смещении оси стрелы вверх на величину е от линии, соединяющей оси концевых блоков и нижних шарниров стрелы (рис. 111,4.14, е). Если е = GJJ(25R), где Iq—длина стрелы, поперечная нагрузка от веса стрелы Gq не влияет на значение критической силы и стрелу можно проверять на. устойчивость без учета изгиба от собственного веса — как центрально сжатый стержень [0.21, 0.58]. При а 0,2/с в пролете и у точки 0 крепления оттяжки к стреле расчетные значения изгибающих моментов одинаковы (рис. III.4.14, д). [c.508]

Влияние изгибающего момента можно также ослабить, используя массивные волноводы с увеличенной изгибной жесткостью. Продольно-поперечная система [7], показанная на рис. 22, а, намного сложнее продольной. Из распределения колебательных смещений, показанного на рис. 22, а, видно, что в месте присоединения продольно-колеблющегося волновода к стержню происходит трансформация продольных колебаний в изгибные колебания этого стержня (направление колебаний показано стрелками). Изгибные колебания стержня можно возбуждать и с помощью пары сил. В этом случае возбуждающие устройства присоединяются к стержню не в пучности изгибных смещений, как на рис. 22, а, а в пучности деформаций (узле смещений). Существует много видов продольно-поперечной системы, в которых преследуется цель ввести возможно большее количество упругой энергии в изгибно-колеблющийся стержень, чтобы увеличить толщину свариваемых деталей. Одна из таких систем показана на рис. 22, б, (преобразователи работают в противофазе). Основным преимуществом продольно-поперечной системы является осевое приложение силы N. В отличие от продольной системы, предельная величина N может быть значительной и определяется критической для изгибной устойчивости стержня нагрузкой [12]. Правда, величина N ограничивается другими обстоятельствами. Преимущество продольно-поперечной системы заключается в возможности сварки больших толщин, а также в том, что такая система ослабляет непосредственное влияние нагрузки (сварное соединение) на электромеханический преобразователь. Основное назначение продольно-поперечной системы — сварка деталей или конструкций как отдельными точками, так и многоточечными швами без перекрытия точек и с их перекрытием. [c.97]

Найти наибольшую допустимую длину панели е из условия равного запаса устойчивости для стойки в целом и для ветви в пределах панели. Оценить влияние поперечной силы на величину критической нагрузки, если решетка составлена из уголков 20x20x3, [c.195]

Немецкий ученый Ф. Энгессер, работая над границами применения формулы Эйлера, пришел к выводу, что можно расширить эти границы, если заменить в ней постоянный модуль упругости переменной величиной, которую он назвал касательным модулем упругости. Эта величина, в свою очередь, выражала отношение напряжения материала к относительной его деформации, т. е. изменению длины стерншя по сравнению с его первоначальными размерами [40, с. 351, 352, 356—359]. Касательный модуль дал Энгессеру возможность вычислять критические напряжения для стержней из материалов, не подчиняющихся закону Гука, а также из строительной стали при напряжениях выше предела упругости. В связи с этим предложением у Энгессера возникла дискуссия с Ясинским, который утверждал, что сжимающие напряжения на выпуклой стороне стержня при его выпучивании уменьшаются и что испытания, проведенныеБаушингером, доказывают необходимость пользоваться в этой области поперечного сечения постоянным модулем упругости, а вовсе не касательным модулем [43, с. 214]. Этот спор закончился тем, что Энгессер признал правоту Ясинского, переработал свою теорию и ввел для двух областей поперечного сечения два различных модуля. Исследуя влияние поперечной силы на величину критической нагрузки в стойках, он нашел, что эта величина для сплошных и сквозных решений различна. В сплошных ее влияние мало и им можно пренебречь, а в сквозных оно может оказаться значительным. Энгессер вывел формулы для определения того отношения, при котором [c.254]

Энгессер первый занялся теорией продольного изгиба составных колонн ). Он исследовал влияние поперечной силы на величину критической нагрузки и нашел, что для сплошных колонн ЭТО влияние мало и им можно пренебречь, в сквозных же или в составных стойках оно может оказаться практически значительным, в особенности если ветви таких стоек или колонн соединить между собой одними лишь планками. Энгессер вывел формулы для определения того отношения, в котором в каждом частном случае следует уменьшать значения эйлеровой критической нагрузки, чтобы учесть гибкость элементов решетки. [c.358]

В случае оплошных стоек величина И—ор- очень мало отличается от единицы. Поэтому для сплошных стоек влиянием поперечной силы на величину критической нягрузки можно пренебречь, т. е. считать, что критическая нагрузка выражается формулой Эйлера Якр=Яд. [c.413]

Обнаруженное влияние гиба, но-видимому, в основном связано с нро-явлением центробежных сил. По отношению к предвключенному участку гиб выступает как дополнительное сопротивление, тормозящее движение пароводяного потока. Доля сечения труб, занимаемая паром, увеличивается, за счет чего уменьшается количество жидкости в пленке и затрудняется массообмен между ядром потока и пристенным слоем и таким образом снижается величина критической тепловой нагрузки. На участке за гибом движение пара ускоряется, что сопровождается уменьшением доли сечения, занимаемой паром, и увеличением толщины пристенного слоя. Возникшие в гибе поперечные циркуляционные токи продолжают существовать на некотором удалении от гиба, интенсифицируя массооб- [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...