Расчет вертикальных скважин

Расчет вертикальных скважин [c.300]

Береговым называется водозабор, располагаемый вдоль берега реки (водохранилища). Такие водозаборы чаще всего осуществляются в виде линейного ряда вертикальных скважин, устанавливаемых по берегу реки на сравнительно небольшом от нее расстоянии. Последнее обстоятельство, во-первых, предопределяет возможность расчета такого водозабора в условиях стационарной фильтрации и, во-вторых, позволяет использовать расчетную схему бесконечного ряда водозаборных скважин. [c.213]

Известно, что энергетическое состояние нефтяного или нефтегазового резервуара характеризуется полем давлений, а градиент давлений является основной движущей силой процессов фильтрации флюидов. Поэтому расчет и анализ полей давлений - обязательные атрибуты гидродинамического моделирования. Поля давлений, направления и скорости фильтрации флюидов необходимо также анализировать при выборе гидродинамических регулирующих воздействий и других методов повышения нефтеотдачи, включая гидроразрыв пласта, а также при проектировании и бурении вертикальных и наклонных, горизонтальных и многозабойных горизонтально - ветвящихся скважин. [c.132]

Известно, что с глубиной температура горных пород возрастает. По данным измерений температуры в глубоких горных выработках и скважинах установлено, что температура с глубиной увеличивается неравномерно, в самых верхних слоях земной коры она возрастает в среднем на 2—3 °С на 100 м. Изменение температуры горных пород существенно отрал<ается на их напряженном состоянии. С помощью расчета было установлено, что при нагревании пород происходит резкое возрастание в них горизонтальных напряжений, которые увеличиваются по сравнению с напряжениями, действующими в ненагретом массиве, в 5—6 раз. При этом вертикальные напряжения практически не изменяются, что приводит к выравниванию в массиве вертикальных и горизонтальных напряжений. Таким образом, на глубинах, где происходит нагревание горных пород, возможно присутствие зон с гидростатическим распределением напряжений. [c.42]

Для потока жидкости к несовершенной скважине М. Маскет построил эквипотенциальные линии в случае Z = 0,5 и заметил, что на расстоянии от скважины, равном удвоенной мощности пласта, линии принимают ту форму, которая свойственна плоско-радиальному потоку. И. А. Чарный условно расчленил пласт на две области. Первая — в интервале между поверхностью, ограничивающей пласт от области питания, и цилиндрической поверхностью, окружающей несовершенную скважину так, что в первой области поток можно считать плоско-радиальным. Вторая — в интервале между указанной цилиндрической поверхностью и скважиной. Во второй области линии тока жидкости искривлены вследствие несовершенства скважины. На рис. 83 представлен разрез пласта вертикальной плоскостью, проходящей через ось скважины. Цилиндрическая поверхность, разграничивающая первую и вторую области, имеет радиус го Ъ. При расчетах эту цилиндрическую поверхность можно принимать за стенку укрупненной совершенной скважины радиусом го, к которой [c.221]

На РНС.7.Е.1, где показан участок вертикального сейсмического профиля метода 8Н-волп, вибратор расположен в 1750 м от скважины, а глубина исследования составляет от 0.3 до 2 км при А Z =15 м. Справа показана схема, которая используется для расчета времен первых вступлений в соответствии с интервальными скоростями в каждом слое. При этом учитываются изменения угла падения па каждой границе раздела. Углы наклона незначительные, поэтому интервальные скорости получены по замерам для нор- [c.116]

Горизонтальное эффективное горное давление Р = 221 атм. Давление нагнетания Ра = 303-310 атм на забое скважины (на устье 97 атм). Хотя скважины, вскрывающие песчаный пласт, имели наклон в 30° к вертикали, в расчетах они считались вертикальными. [c.151]

Для обоснованного применения горизонтальных и горизонтально-ветвящихся скважин и технологий разработки месторождений с их использованием необходимо исследование взаимодействия многозабойно - горизонтальных скважин как между собой, так и в системе с традиционными вертикальными и наклонно - ориентированными скважинами. В этих случаях расчет технологических показателей процессов разработки и моделирование фильтрационных процессов не могут быть выполнены при помощи обычных формул и моделей, применяемых для расчета взаимодействия более привычных вертикальных скважин. Поэтому создание теоретических основ проектирования разработки месторождений скважинами сложного профиля актуально и сводится, по существу, к разработке методов расчета дебитов и перепадов давлений в работе групп этих скважин. [c.134]

Особую специфику имеет промывка восходящего веера скважин при подземной добыче руд и строительстве. Здесь необходимо ориентироваться на худшие условия для вьшоса шлама и газовых включений. Расчетами А.Х.Ерухимова (1969 г., диссертация, г.Апатиты, Кольский научный центр РАН) показано, что для транспортировки бурового шлама по горизонтальной скважине требуется скорость движения жидкости большая, чем для выноса шлама из скважины, проходимой сверху вниз, и чем для выноса газообразньгх включений из восходящей скважины. Это положено в основу определения производительности промывки при проходке электроимпульсным способом вертикального веера скважин. Для предотвращения безнапорного слива промывочной жидкости из восходящих скважин необходимо, чтобы величина гидравлического сопротивления затрубного пространства была выше, чем давление, создаваемое весом столба жидкости. Это возможно осуществить путем создания искусственного подпора жидкости в скважине при помощи специального подпорного устройства - превентера, имеющего сечение сливного патрубка меньше, чем сечение кольцевого пространства между буровым снарядом и стенками скважины. [c.16]

Когда скважины полностью вскрывают песчаный пласт, течение двухмерное и его основные свойства, включая сюда распределение давления и линий тока, не зависят от численного значения проницаемости. Действительно, одно и то же явление будет иметь место в двух параллельных или примыкающих слоях различной проницаемости при условии, что граничные условия остаются теми же. Единственная физическая разница между ними будет заключаться в том, что численные величины скоростей жидкости для соответственных точек этих двух слоев будет всегда находиться в зависимости от их проницаемости. Все эти теоретические выводы, основанные на допущении, что слоистый песчаник эквивалентен единичной однородной пористой среде, будут совершенно справедливы, при одном лишь условии, что проницаемость, входящая в выражения для скоростей суммарного течения, берется как средневзвешенная величина из всех определенных значений для различных слоев согласно их мощностей. Суммарное течение будет иметь правильную величину с этой поправкой, а скорость в любой точке будет средневзвешенной из скоростей в различных слоях. Отсюда, поскольку изменчивость проницаемости в горизонтальном направлении не имеет значительной величины, можно при теоретическом исследовании таких проблем, которые в основном двухмерны и где проекция течения представлена горизонтальной плоскостью, совершенно не при нимать во внимание изменчивости ее в вертикальном направлении. По отношению к изменчивости проницаемости в горизонтальном направлении следует заметить, что за исключением того случая, когда эти изменения имеют место в непосредственной близости к забою скважины или сходящейся поверхности стока, только такие изменчивости представляют собой практическую значимость, которые имеют значительное распространение по площади. Влияние рассеянных локализированных пятен высокой или низкой проницаемости будет усереднено в течении, имеющем большие размеры, и его совершенно не следует принимать в расчет при аналитических выкладках. [c.98]

В течение нескольких лет получаемые результаты определения трещинной проницаемости по шлифам сопоставлялись с результатами гидродинамического исследования скважин. Это сопоставление проводилось в целях установления возможности практического применения метода шлифов в различных геологических условях, т. е. для установления степени соответствия предложенной трещинно-капиллярной структурной модели реальным трещиноватым горным породам. Очевидно, сравнительный анализ результатов двух вышеуказанных методов может быть осуществлен только в том случае, если по скважине поднят керн из продуктивного горизонта, давшего устойчивый приток ргефти или газа. Подобное сопоставление проведено по 16 горизонтам нефтяных и газовых скважин, пробуренных в различных районах Советского Союза и за рубежом. Полученные при подобном сопоставлении данные представлены в табл. 4.1. Так как подавляющее большинство продуктивных горизонтов, представленных в табл. 4.1, сложено карбонатными породами, для расчетов использовалась формула, соответствующая двум взаимно перпендикулярным и вертикальным системам трещин с равными раскрытиями и густотой, что характерно именно для этого типа отложений. [c.156]

При откачках из несовершенных (по степени вскрытия пласта) скважин возникают особенности расчетов в зоне вертикальной деформации потока, размеры которой существенно зависят от неоднородности строения водоносного пласта в разрезе. При сравнительно однородном строении пласта, как отмечалось выше (см. 1 главы 1 раздела 3), размер зоны вертикальной деформации потока составляет примерно полторы мощности пласта. При развитии в этой зоне квазистационарного режима, время которого определяется вырам еннем (3.1.52), в расчетах по данным пьезометров, располагаемых в зоне вертикальной деформации потока, влияние несовершенства скважин учитывается заменой радиального расстояния г до наблюдательной скважины на расчетное значение г, определяемое согласно (3.1.26). [c.282]

При слоистом строении зоны аэрации, когда в ней имеются песчаные слои мощностью несколько метров, подстилаемые глинистыми слоями, их опробование может производиться наливом в песчаный слой, осуществляемый через скважины или фильтрацией из ко лована (рис. 5.12). При этом поток растекается в опробуемом (песчаном) слое, одновременно просачиваясь через подстилающий (глинистый) слой. Такое опробование позволяет определить горизонтальную проницаемость опробуемого слоя и вертикальную проницаемость подстилающего слоя. Поскольку именно эти характеристики необходимы для прогнозных расчетов горизонтального дренажа или фильтрации из водохранилищ и каналов [91, то такой опыт весьма информативен. [c.314]

Длина. электрода заземлителей (чрубы, уголка, круглой стали) зависит от конструкции заземлителей. Рекомендуются следующие гигговые параметры заземлителей вертикальные из угловой с тали 1 = 2,5 м, из круглой стали диаметром 12—16 мм — / = 5 м для вертикальных (в скважине) из круглой и гюлосовой стали — / = 20 м. Для выполнения горизонтального типа заземлителя рекомендуется полосовая сталь размером 25 х 4 мм и 40 X 4 мм длиной / = 50 м. При расчете углубленных вертикальных заземлителей принимается I - 0,7м + 0,5/ для горизонтальных протяженных заземлителей принимается = 0,3 м [10]. [c.32]

В 1974 г. на расстоянии 80 км от побережья Габона буровое судно Седко-445 закончило бурение скважины в пределах континентального шельфа при глубине воды 655 м. Буровая установка, снабженная компенсатором вертикальных перемещений судна грузоподъемностью 182 т, позволяет бурить скважины при смещениях по вертикали до 4,2 м. Судно рассчитано на ветровые нагруз ки при скорости до 107 км/ч, волновое воздействие силой до 12 м и течения при скорости до 8,6 км/ч. Система динамической стабилизации включает 11 движителей мощностью по 850 л. с. каждый и два главных ходовых винта с мощностью 4,5 тыс. л. с., управляемых при помощи вычислительного устройства. На точке бурения судно удерживается восемью натяжными устройствами. Расчеты показали, что такая же система может быть использована для бурения скважин на глубинах 1,3— a,8 тыс. м, [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...