Влияние изменения температуры и предварительного деформирования

Уравнения равновесия (11.29) записаны в такой форме, при которой учитывается влияние только действующих на конструкцию нагрузок, но эти уравнения можно легко преобразовать с тем, чтобы учесть влияние изменения температуры, предварительного деформирования и оседания опор. Для этого необходимо только учесть эти эффекты при определении реакций Лхр, Л ар,. . ., Л р. Более того, уравнения (11.29) можно применять к различным конструкциям типа ферм и пространственных рам, хотя в данном разделе рассматривались только балки и плоские рамы. Разумеется, поскольку уравнения (11.29) получены способом наложения, метод жесткостей, как уже было указано выше, применим только к линейно упругим конструкциям ). [c.478]

ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ И ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.34]

Два предыдущих примера показывают, что методы исследования статически неопределимой конструкции в случае изменений температуры или предварительного деформирования< являются теми же самыми, что и при исследовании влияния нагрузок на конструкции. [c.36]

Подробные исследования влияния критической степени деформации на механические свойства и величину зерна пластически деформированной стали рекристаллизационного отжига при температуре 500° С показывают, что для нее критической степенью деформации является предварительное обжатие до 10—20%. Нагрев деформированного металла не только сказывается на изменении статических характеристик металла, но и заметно влияет на изменение предела выносливости. Это имеет большое значение применительно к тем деталям, которые в процессе изготовления или в условиях эксплуатации подвергаются кратковременному воздействию повышенной температуры. [c.356]

Показатели прочности, полученные в результате кратковременных испытаний при высоких температурах, используются в качестве расчетных характеристик при контроле качества материала, при выборе режимов горячей обработки давлением и в ряде других случаев. Эти испытания, как правило, тождественны соответствующим испытаниям при нормальной температуре, которые изложены в разд. II. Модификация их может быть вызвана только специфическим влиянием некоторых методических факторов на свойства испытываемого материала в связи с его нагревом. Так, например, необходимо регламентировать время нагрева и предварительной выдержки образцов при температуре испытания и установить определенную скорость деформирования (или интервал скоростей), так как ее изменение оказывает значительно большее влияние на величину определяемых характеристик, чем при нормальной температуре. [c.123]

Характер изменения микротвердости стали Х18Н10Т в процессе старения при 650° С свидетельствует о том, что скорость предварительной деформации растяжением существенным образом влияет на развитие процессов деформационного старения. В образцах, деформированных на 5% со скоростью 140 мм/ч (рис. 1), наблюдается повышение микротвердости в течение первого часа изотермической выдержки уменьшение степени деформации до 17о приводит к повышению микротвердости только после 4—5 ч. Начальное снижение микротвердости, по-видимому, связано с влиянием повышенной температуры. Увеличение времени изотермической выдержки при 650° С до 11 ч приводит к дальнейшему повышению микротвердости. [c.64]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

В работе [16] отмечается, что низкий непродолжительный отжиг полностью устраняет возникающий после предварительного растяжения эффект Баушингера, в то время как упрочнение еще сохраняется. Более глубокий отжиг приводит к тому, что уже совпадающие между собой кривые растяжения и сжатия приближаются к исходной кривой деформирования. Вследствие того, что ориентированные дефекты в большей степени неравновесны, чем дефекты дезориентированные, процесс, протекающий при большей температуре и меньшей скорости, должен приводить к меньшему значению эффекта Баушингера по сравнению с процессом, протекающим при меньшей температуре или большей скорости нагружения. Вообще исследования закономерностей процесса упругопластического деформирования материала в условиях неизотермического нагружения необходимо связывать со скоростью протекания процесса деформирования. Диапазон скоростей деформирования, определяемый современными инженерными задачами, простирается от 10 до 10 с . Верхняя граница этого интервала скоростей определяется технологическими задачами взрывной сварки, ковки, штамповки, а нижняя — относится к случаю ползучести и релаксации напряжений. Ясно, что в столь широком диапазоне изменения скоростей деформирования не может быть единой зависимости, связывающей сопротивление деформированию со скоростью. Анализ экспериментальных данных показывает, что следует различать по крайней мере две зоны влияния скорости деформирования — статическую и зону высоких скоростей, динамическую (между этими зонами может лежать зона относительно слабого влияния скорости деформирования на процесс деформирования материала). Причем влияние малых скоростей деформирования на указанный процесс (порядка 10 —10 с ) с физической точки зрения объясняется наличием реологических эффектов (ползучестью), а больших скоростей (порядка 10 —10 с ) — наличием динамических эффектов. Анализируя результаты экспериментальных работ по растяжению образцов при различных скоростях и температурах, можно сформулировать два общих свойства простейшего уравнения состояния материала [17] о = f (е , Т, Р), где Т (Т ти тах)> Р (Рт1п> Ртах) Ртах <7 10 С [c.133]

Существенные структурные изменения, происходящие в сплавах системы Мо-—Zr—С в процессе старения, оказывают влияние на свойства металла. На рис. 120 представлены температурные зависимости предела прочности сплава Мо — 0,4% Zr 0,05% С в деформированном, закаленном (с 2100° С, 1 ч) состоянии и после различных режимов старения [38]. Характерным для металла в закаленном состоянии является наличие максимума прочности при температуре испытания 1400° С. Отпуск образцов после закалки приводит к исчезновению этого максимума тем больше, чем больше степень предварительного старения. Так, после отпуска при 1600° С максимум исчезает полностью. В этом же интервале температур (1200— 1600° С) происходит падение пластичности. Экстремальные значения мэханичееких свойств при температурах 1200—1600° С для закален [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...