Формулы для определения высоты неровностей

ФОРМУЛЫ для ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫСОТЫ НЕРОВНОСТЕЙ [c.431]

Формула для определения высоты неровностей [c.56]

Когда профиль неровностей получается от радиусного участка (г>0), формула для определения высоты неровностей Н имеет следующий вид [c.20]

Для измерения высоты неровности горизонтальную нить перекрестия последовательно совмещают сначала с верхним краем (выступ) (рис. 30), а затем с нижним краем (впадина) изображения неровности. При каждом наведении снимают отсчет по миллиметровой шкале и круговой шкале лимба. Разность отсчетов, сделанных по выступу и впадине, характеризует величину Ь искривления изображения щели в условных единицах. Для тог чтобы высоту неровности поверхности выразить в микрометрах, нужно в соответствии с формулой (104) полученную величину 6 умножить на цену деления шкалы лимба окулярного микрометра Методика определения величины /д была описана. [c.113]

Обобщенная формула для определения величины максимальной высоты неровностей 7 [c.179]

Понятия средней высоты неровностей А недостаточно для полного учета влияния шероховатой стенки на поток. Действительно, на распределение скоростей и сопротивление влияет не только средняя высота выступов, но и их форма, а также расположение на стенке. Это доказано опытами, проведенными рядом авторов. Так, попытка Г. Шлихтинга повторить опыты Никурадзе с равномерной зернистой шероховатостью, образованной калиброванным песком, дала результаты, расходящиеся с данными Никурадзе, что объясняется различием формы и расположения песчинок, использованных этими авторами. В практике пользуются поэтому эквивалентной шероховатостью А, под которой понимают такую высоту песчинок в опытах Никурадзе, которая создает сопротивление, равное действительному сопротивлению данного трубопро ода. Экспериментальное значение А можно найти из формулы (6,55) Никурадзе, если подставить в нее значение к, определенное из опытов, выполненных с конкретным трубопроводом. Следует иметь в виду, что отношение средней высоты выступов к эквивалентной шероховатости А колеблется от 0,1 до 10. [c.170]

Аналогичным образом для определения v и 6 можно использовать формулы (178) и (179), если есть основание считать, что высоты неровностей профиля распределены по нормальному закону. [c.201]

Выше рассматривалась лишь средняя скорость турбулентных течений вдоль шероховатой стенки. Легко понять, однако, что соображения, приведшие выше к выводу о том, что значение коэффициента А в формуле (6.22а) должно быть одним и тем же для развитых турбулентных течений как вдоль гладкой, так и вдоль шероховатой стенки, могут быть приложены и к очень многим безразмерным характеристикам турбулентных пульсаций скорости. Рассмотрим область турбулентного течения вдоль стенки, покрытой однородной шероховатостью (для определенности мы будем считать эту стенку динамически вполне шероховатой), расположенную выше примыкающего к стенке так называемого подслоя шероховатости, в пределах которого размеры, формы и распределение по плоскости отдельных элементов шероховатости (т. е. неровностей) еще непосредственно влияют на течение (толщина этого слоя обычно в 5—10 раз превосходит среднюю высоту Но выступов стенки, причем она зависит как от формы и распределения этих выступов, так и от того, какие характеристики течения исследуются и какая при этом требуется степень точности). Допустим, кроме того, что речь идет о группе точек Х1 = = (хи у и 2 1), Х2= ( 2, У2, гг),. .., Хп= (хп, Уп, гп), такой, что значение всех координат г,-, /=1,. .., /г, здесь намного меньше типичного вертикального масштаба L рассматриваемого течения (например, радиуса трубы, полуширины канала или толщины пограничного слоя) и что расстояния между любыми двумя из точек х,-, /=1,. .., /г, также намного меньше, чем Ь, но значительно превосходят масштаб (где г+ = ги 1у, г = у1и, а г = т п (ги. .. [c.258]

В отдельных случаях класс чистоты обработанной поверхности устанавливается расчетным методом путем определения высоты гребешков к, оставшихся после механической обработки, и сравнения этой высоты с высотой неровностей по ГОСТ 2789—73. При точении для этой цели пользуются формулами [c.19]

Решение. Для случая, когда 5 значительно. меньше г, определение высоты микронеровностей (гребешков) производится по формуле (3.1). В нашем случае /г = 0,02 мм, а такая высота неровностей соответствует 5-му классу чистоты — см. [10], стр. 354. табл. 7.2. Так как фактическая высота гребешков в зависимости от свойств обрабатываемого материала может отличаться на 1 класс, то можно считать, что шероховатость поверхности в этом случае может быть получена 4—6-го классов чистоты. [c.21]

Помимо характеристик, описывающих высотное распределение шероховатостей, важно знать их форму. Для оценки геометрии выступов используют средний квадратический наклон неровностей т, их среднюю кривизну к и радиус г. Для определения этих характеристик на базовой длине / профилограммы определяют высоту профиля А через заданные интервалы длины Дх. Тогда наклон т, и кривизна к, в /-Й точке определяются по формулам [c.29]

Вследствие прерывистого характера процесса резания, а также наличия упругой и пластической деформации поверхности обработки действительная высота неровности будет больше расчетной. Для определения максимальной высоты профиля (с учетом упругой деформации поверхности) П. Е. Дьяченко-предложил следующую формулу [c.127]

Чтобы получить необходимый класс чистоты обработанной поверхности. нужно выполнить условие Rznon Rz- Используя формулу для определения высоты неровностей при точении (см. гл. Ill), под- [c.319]

Ввиду невозможности определить высоту неровностей путем геометрического расчета, ее приходится определять экспериментальным путем. Предложено много эмпирических формул для определения высоты микронеровностей. 2 Однако вследствие сложного характера зависимостей получение достаточно точных формул представляет значительные трудности. Поэтому в последнее время сделано несколько попыток отразить рассматриваемые зависимости в форме номограмм. Эти номограммы дают поперечную шероховатость, которая при точении обычно превышает продольную. Приводим некоторые из номограмм, предложенных проф. А. И. Исаевым . Для каждого обрабатываемого материала строится отдельная номограмма. Номограмма на фиг. 108 построена для стали 45 (о(,= 178 кг1мм ). [c.158]

Поправка и. Прп определении размеров соединяемых вала и отверстия измерительные наконечники прибора опираются на вершины неровностей их поверхностей. Натяг —D 3 . Следовательно, высота неровностей входит в размеры деталей и натяг (рис. 9.10, б). В процессе запрессовки неровности на контактных поверхностях детален сминаются и в соединении создается меньший натяг, что уменьшает прочность соединения. Смятие неровностей зависит от их высоты, метода и условий сборки соединения (со смазочным материалом или без него), механических свойств материала деталей и других факторов. По результатам исследований Е. Ф. Бе-желуковой, поправку и на смятие неровностей контактных поверхностей необходимо определять по следующим формулам для материалов с различными механическими свойствами [c.224]

Точность проведения линии ортогональной регрессии на профилограмме. Точечное представление профиля, использованное при выводе формул линии ортогональной регрессии, применяется также на практике при определении фактических значений этих параметров. Для этого обычно служит профиль неровностей поверхности, воспроизведенный (записанный) с нужным вертикальным Оу и горизонтальным увеличениями. Вертикальное увеличение выбирают так, чтобы использовать максимально возможную высоту записи, называемой профплограммой (высота ограничивается шириной бумажной ленты, на которой производится запись). Горизонтальное увеличение обычно приме- [c.16]

Все методы определения значения скорости в атмосфере показывают, что здесь она обычно заключается между 10 и 100 см/с. Поскольку для воздуха v a 0,15 см /с, то длина z = = vju в атмосфере обычно не прейобходит одной-двух десятых миллиметра. Отсюда ясно, что в слуЩй суши (о морской поверхности еще будет спецйально сказано ниже) подстилающая поверхность атмосферы почти всегда является впеу1не шероховатой, что как раз и оправдывает использование формулы (6.39) для скорости ветра u z). Отметим, однако, что при изучении ту( булентно- сти в приземном слое атмосферы довольно часто важную роль играет правильный выбор начала отсчета высот г. Дело в том, что размеры Ло неровностей почвы могут принимать сравнительно большие значения (например, в случае высокой травы или поля, покрытого какой-либо сельскохозяйственной культурой) в то же время в атмосфере увеличение высоты измерений z часто оказывается вовсе не безобидным, ибо с ростом z возрастает роль всегда имеющихся отклонений температурного градиента от равновесного (см. ниже IV раздел). Поэтому имеет смысл специально остановиться на вопросе о виде профиля средней скорости й г) на высотах, лишь ненамного превышающих среднюю высоту ho неровностей почвы. [c.252]

Вопросам опытного и расчетного определений термического сопротивления контакта в вакууме между металлическими поверхностями различной степенью Щфоховатосги посвящено исследование Каганера и Жуковой [Л. 34]. Авторы предпринимают попытку получить расчетную формулу, учитывающую влияние качества фактической поверхности контакта. За основу принимается конусо-идальная модель неровностей шероховатых поверхностей. Приняты следующие допущения 1) высота микронеровностей в поперечном и продольном направлениях одинакова 2) диаметр пятен касания одинаков. Путем элементарных рассуждений и применения основных положений из теории. механического контакта поверхностей твердых тел [Л. 12] и теории контактного теплообмена [Л. 14] авторами работы [Л. 34] получены следующие выражения для расчета удельного термического сопротивления металлического контакта [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...