Схема 19. Напряжения и условия прочности при различных деформациях

Схема 19 обзорная. В каждой строке этой схемы приведен краткий вывод формулы для определения напряжений при простейших деформациях и записано условие прочности. Рассматривая столбцы, соответствующие различным сторонам задачи, нетрудно проследить аналогии в формулах при центральном растяжении — сжатии, кр -чении и цистом изгибе. [c.13]

Схема 19, Напряжения и условия прочности при различных деформациях [c.28]

Для оценки малоцикловой прочности строительных сварных конструкций в рамках существующих расчетных схем необходимо располагать данными о нагруженности, о значениях локальных напряжений и деформаций и о характеристиках сопротивления материалов малоцикловому разрушению при различных условиях эксплуатации при этом следует иметь в виду как стадию работы конструкций до момента появления усталостных трещин, так и [c.170]

Важнейшая стадия процесса клепки — осадка заклепки. Можно выделить три этапа осадки заклепки. На первом этапе происходит равномерная осадка стержня до полного заполнения им отверстия (рис. 5.31, а). Второй этап соответствует началу изменения схемы деформирования стержня. Необходимым условием для начала образования замыкающей головки является создание усилия Р клепки, достаточного для деформирования стержня в области замыкающей головки. После достижения такого усилия начинается заключительный этап, и образуются две зоны с различными скоростями течения материала заклепки первая — зона А замыкающей головки, вторая — зона Б, заключенная в пакет (рис. 5.31, б). После заверщения осадки материал вокруг отверстия находится в сложном напряженно-деформированном состоянии, существенно влияющим на несущую способность заклепочных соединений. С увеличением степени деформирования (расширения) отверстия значительно снижаются прочность и долговечность заклепочных соединений [15, с. 74], поэтому клепку необходимо проводить так, чтобы деформация ПМ была минимальной. Критическая величина натяга крепежных элементов в отверстии стеклопластиков составляет 1-3%. В то же время не должно быть посадки стержня заклепки с зазором, так как при нагружении заклепочного соединения в результате перекоса заклепки возможно повреждение ПМ (см. рис. 5.29). [c.167]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Величина остаточных напряжений зависит от конфигурации отливки, технологии ее заливки, условий охлаждения в форме (наличия холодильников, принудительного охлаждения и т. п.). С увеличением прочности отливок увеличиваются не только возникающие в них Оост. но и их отношение к прочности чугуна. Поэтому при изготовлении отливок из чугуна более прочных марок увеличивается опасность их разрушения в частности, переход с СЧ 21-40 на СЧ 32-52 может увеличить эту опасность на 10—30%. Коробление отливок от пластической деформации под действием внешних сил уменьшается с увеличением прочности чугуна. Переход с СЧ 21-40 на СЧ 36-56 уменьшает коробление отливки от действия внешних сил на 30% на коробление же от релаксации Оост прочность чугуна влияет мало [17]. Значительно снизить коробление отливок по этой причине можно только при переходе на изготовление их из ВЧШГ. При использовании же СЧ устранить коробление отливок только за счет выбора материала, как правило, нельзя. Для стабилизации размеров отливок, а также для снижения имеющихся в них Оост отливки подвергают различным методам теплового или силового воздействия. Классификация методов снижения Оэст и стабилизации размеров отливок дана на схеме IX.1. [c.668]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...