Удельный стали малоуглеродистой - Зависимость

На фиг. 56 представлен график зависимости износа образцов, изготовленных из углеродистых сталей, при испытании в паре с нормализованными валами (сталь марки 45) от скорости скольжения. Образцы, изготовленные из малоуглеродистой стали марки А, испытывались при постоянной удельной нагрузке 30 (кривая /), из среднеуглеродистой нормализованной стали марки-45— при 75 кг/см (кривая 2), из высокоуглеродистой закаленной стали марки У8 — при 100 кг см (кривая 8). [c.76]

Предел прочности = 320 МПа, предел усталости а 1 = = 190 МПа (база 5-10 циклов). Применяется для штамповки деталей, от которых требуются высокая прочность и коррозионная стойкость. По удельной прочности превосходит малоуглеродистые стали. Применяется для изготовления рам, каркасов несущих кузовов автобусов, кузовов грузовых автомобилей, цистерн, дверей и т. д. Зависимость предела прочности от температуры показана на рис. III.3, б. [c.52]

Анодно-механический метод. На рис. 424 показано разрезание полосы анодно-механическим методом. Как видно из рисунка, обрабатывающий инструмент в цепи постоянного тока является катодом (—), а заготовка — анодом (+). Означенный выбор полярности дает более интенсивное разрушение металла на аноде. В качестве электрода-инструмента применяют диски, бесконечную ленту или проволоку, изготовленные из малоуглеродистой стали. Процесс обработки производится в электролите обычно в водном растворе жидкого стекла. Удельный вес смеси подбирается по нормативам, в зависимости от вида работы. Электролит подается в зону резания через сопло. [c.635]

Фиг. 13. Зависимость удельной тепловой мощности от скорости вращения при сварке стержней диаметром 20 мм из малоуглеродистой стали давление 6 кГ/мм , осадка 5 мм (В. И. Билль).

Нагрев поверхностного слоя металла происходит теплотой, выделяемой током при прохождении через место контакта с деталью, и теплом, возникающим от трения инструмента об обрабатываемую поверхность. При этом теплота, выделяемая током, создается одновременно и мгновенно во всех зернах поверхностного слоя. Продолжительность нагрева и выдержки является весьма кратковременной и изменяется сотыми и тысячными долями секунды. Тепловое и силовое воздействия на поверхностный слой осуществляются одновременно, а не последовательно. При этом силовое воздействие ведется при значительных удельных давлениях. Поверхностный слой подвергается многократным термомеханическим воздействиям в зависимости от числа проходов при обработке. Благодаря высокому нагреву и большой скорости охлаждения поверхностного слоя за счет отвода теплоты в глубь металла происходит его закалка на высокую твердость. Электромеханическая обработка деталей из высоко- и среднеуглеродистых сталей способствует образованию мелкодисперсной и однородной структуры мартенсита. При той же обработке деталей из малоуглеродистых сталей (Сг=с0,2%) высокие скорости нагрева и охлаждения позволяют достичь частичной закалки и значительного повышения твердости и прочности поверхностного слоя. [c.295]

Фиг. 33. Изменение прочности сварной точки в зависимости от температуры в плоскости соединения листов малоуглеродистой стали толщиной 0,7 - - 0,7 мм при различных удельных давлениях.

Давление осадки оказывает очень существенное влияние на качество сварного соединения, в особенности на его прочность при действии динамических нагрузок (ударную вязкость и предел усталости), так как удельное давление определяет степень пластической деформации зоны стыка при осадке. Это иллюстрируется кривыми зависимости предела прочности ад, ударной вязкости и предела усталости а ] от удельного давления осадки при сварке с подогревом стержней из малоуглеродистой стали (фиг. 60). Из приведенного графика, в частности, видно, что ударная вязкость соединения при чрезмерном увеличении удельного давления начинает понижаться вследствие значительного искривления волокон. [c.93]

Фиг. 86. Зависимость удельного дав.чения осадки, необходимого для уплотнения ядра точки, от толщины деталей (малоуглеродистая сталь) для мягкого А) и жесткого (В) режимов сварки (а) и схема сил, действующих в момент уплотнения ядра ((Т),

Примечание. Соотношение между плотностью тока и длительностью может меняться в зависимости от композиции стали. Значения и < соответствуют наиболее часто применяемым при сварке малоуглеродистой стали. Для закаливающихся сталей эти значения увеличиваются на 20—30к. Для сталей с высоким электрическим сопротивлением удельное давление подогрева может увеличиваться до 5 кг/мм . Установочная длина для закаливающихся сталей увеличивается также на 100 . [c.163]

Для конструкции из малоуглеродистых и низколегированных сталей коэффициенты для соединений, свариваемых в стык в свободном состоянии, определяются в зависимости от величины удельной погонной энергии 0 [c.176]

При сварке с предварительным подогревом удельное давление осадки может быть уменьшено по сравнению с давлением при сварке без подогрева. Это объясняется тем, что -длина участков деталей, находящихся в пластическом состоянии, в первом случае больше, чем во втором, поэтому и деформация в первом случае происходит легче. Величины удельного давления в зависимости от рода металла и характера процесса могут быть следующими малоуглеродистые и низколегированные стали — 3—7 кг1мм стали повышенной прочности— 4—12 кг1мм высокоуглеродистая и быстрорежущая стали — 6—16 кг/мм" . Нижние пределы этих значений рекомендуются для сварки с предварительным подогревом. [c.43]

Производительность воздушно-дуговой резкп определяется в первую очередь силой тока. Зависимость между ними прямо пропорциональна, что видно из следующих сравнений при то-ке в 200 а можно удалить за час работы до 7 кг малоуглеродистой стали, токе в 300 а — до 11 кг, а токе в 500 а — до 18 /сг. Кроме того, с повышением силы тока уменьшается удельный расход электроэнергии. Например, при токе в 300 а, необходимо затратить для удаления 1 кг металла примерно 3 квт-ч, а при токе в 500 а — 2 квт-ч. Это доказывает рациональность применения для воздушно-дуговой резки генераторов постоянного тока повышенной мошности. При работе резаками РВД пользуются источниками питания, дающими ток порядка 800 а. Попутно заметим, что на Московском заводе кислородного машиностроения организовано серийное производство резаков РВД. [c.230]

При комбинироранной газопрессовой сварке с оплавлением [22] способ подготовки торцов свариваемых частей не имеет существенного значения, не требуется также тщательной зачистки и пригонки свариваемых частей. Ториы свариваемых частей вначале могут соприкасаться (без давления), ио при достижении сварочного жара их разводят на расстояние 8—20 мм (в зависимости от сечения заготовок) и нагрев продолжают до равномерного оплавления. Затем следует сжатие и осадка при удельном давлении 3—3,5 кг/мм для малоуглеродистой стали и 4—5 ке1мм для углеродистой (0,5 — 0,6% С). После сварки деталь выдерживают в течение 1—2 мин., затем обрезают грат (выступившие окислы и шлак) и стык проковывают в нагретом состоянии. Общий припуск на оплавление и осадку принимается 10—20 мм. [c.290]

Рис. VIII.23. Зависимость остаточной угловой деформации р при наплавке валика на лист из малоуглеродистой стали, когда их длина достаточно велика, от удельной погонной энергии

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...