Расчет отопительных приборов

Примеры теплового расчета отопительных приборов 69 [c.69]

До гидравлического расчета делают предварительный тепловой расчет отопительных приборов для выявления их размеров, так как расчетная длина участков труб в горизонтальных ветвях связана с длиной приборов. Длину приборов определяют исходя из величины номинального теплового потока (см. прил. X). [c.105]

Указания по выбору, размещению и расчету отопительных приборов даны в гл. 9 [c.134]

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Часто теплообмен между стенкой и теплоносителем происходит не только путем конвекции, но и излучения. Так, например, в котлах, печах и сушилках, обогреваемых продуктами сгорания топлива, при температурах выше 400 °С необходимо учитывать излучение в меж-трубном пространстве трехатомных газов при расчете теплоотдачи отопительных приборов и ограждающих поверхностей зданий и аппаратов учитывается лучистый теплообмен с окружающей средой и при невысоких температурах. При подсчетах а руководствуются оптимальными скоростями теплоносителей, зависящими от гидравлических сопротивлений аппаратов. [c.220]

Посмотрим, сколько стоит в энергетическом смысле теплота при получении ее разными путями. Приведем такой расчет для тех же условий (Го.е=—Ю°С, температура отопительного прибора Т г = 50°С) применительно [c.164]

Как видно из примера, несмотря на высокую эффективность комбинированной выработки теплоты и электроэнергии, теплота горячей воды от ТЭЦ отнюдь не может рассматриваться как чуть ли не бросовая, для которой летом, когда отборы турбин не загружены, целесообразно искать потребителей. Из экономических соображений следует, что снабжение предприятий низкопотенциальной теплотой для отопления целесообразно в возможно максимальной степени базировать на ВЭР, в частности, на низкопотенциальных, которые пока используются только в незначительной степени. Одна из причин этого — бытующее мнение, что неэкономично сооружать какие-либо теплоутилизационные установки для покрытия только сезонных потребностей в теплоте. Но расчеты показывают, что использование теплоты уходящих газов со сравнительно низкой температурой 200—400° С, при которой паровые КУ не устанавливают, для сезонного подогрева воды систем отопления в большинстве случаев вполне экономично. Здесь следует иметь в виду, что в отопительные приборы в рабочих помещениях по условиям техники безопасности в любых случаях нельзя подавать воду с температурой выше 90° С, а для нормальной их работы большую часть года достаточна температура около 70° С. Такой подогрев может быть вполне обеспечен газами с начальной температурой 200—400° С в простых и дешевых устройствах. [c.140]

Расчет теплоотдачи при естественной конвекции необходим довольно часто, например при расчете тепловых потерь трубопроводов, паровых и водогрейных котлов, при расчете отопительных и нагревательных приборов и т. д. [c.169]

Примечание. Величина ЭКМ дана для отопительных приборов, установленных открыто у наружных стен. Если отопительные приборы установлены го-другому, в расчет вводятся общепринятые поправочные коэффициенты. [c.356]

В отопительной технике встречается необходимость расчете поля температуры в массиве при наличии в нем ряда труб, например, при расчете массивных приборов лучистого отопления. [c.55]

В некоторых технических устройствах встречается необходимость расчета теплопередачи ряда труб, находящихся в массиве, например при расчете массивных отопительных приборов лучистого отопления. [c.176]

Расчет поверхности нагрева отопите ль.ных приборов для центральных систем О. Пов- рх-ность нагрева отопительных приборов, рассчитывается по ф-ле [c.214]

Порядок расчета паропроводной сети йиз-кого давления следующий в зависимости от величины отопительной установки и местных условий выбирается нормальное рабочее давление пара в котлах, определяется расстояние наиболее удаленного от котельной отопительного прибора и наконец определяется перепад давления на 1 п. м паропровода, обусловленный трением по следующей формуле [c.220]

С 1957 по 1987 г. расчет и выбор отопительных приборов проводился по площади эквивалентной поверхности (м эп). См. 3-е йзд. настоящего справочника (М. Стройиздат, 1975) [c.43]

Табл. 9.8 составлена для расчета площади отопительных приборов по их тепловым нагрузкам с поправочным коэффициентом ф (бпр/ф)- При расчете в Вт цифры в заголовке таблицы одновременно обозначают и расходы воды в стояке 0 . При расчете в ккал/ч тепловые нагрузки приборов и расходы воды в стояке берут в заголовке по отдельным горизонтальным строчкам с пометкой звездочкой, т. е. б р и Требуемую площадь находят по табл. 9.8 в зависимости от Q p/ц> и 1 , применяя ключ (рис. 9.2). Значения ф принимаются по табл. 9.9 в зависимости от расхода [c.65]

До гидравлического расчета проводят предварительный тепловой расчет (без учета теплоотдачи труб) отопительных приборов с греющими элементами из труб (конвекторы, змеевиковые радиаторы, бетонные панели), потери давления по длине которых заметно влияют на общие потери давления в стояках и ветвях. В этом случае предварительно выбранные размеры приборов уточняют после выполнения гидравлического расчета. [c.79]

После гидравлического расчета проводят сразу окончательный тепловой расчет емкостных отопительных приборов (радиаторы секционные и панельные колончатые, ребристые и гладкие трубы 1) = 40 — 100 мм), потери давления в которых допустимо оценивать по местному сопротивлению на входе и выходе воды, а также тепловой расчет гравитационной системы отопления малоэтажных зданий. [c.79]

При гидравлическом расчете используют значения коэффициентов местных сопротивлений (КМС), приведенные в табл. П. 12-П.20. Для отдельных отопительных приборов ниже даны дифференцированные значения КМС. Значения КМС радиаторов чугунных секционных, присоединенных к трубам по схеме снизу-вниз (см. гл. 9), указаны в зависимости от числа секций в приборе (табл. 10.8). [c.93]

В горизонтальной однотрубной системе многоэтажного здания основное циркуляционное кольцо выбирают по меньшему значению А/ 1 [см. выражение (10.32)] в двух кольцах через ветви на верхнем и нижнем этажах. Так же поступают при расчете гравитационной системы, сравнивая значения в циркуляционных кольцах через отопительные приборы, находящиеся на различных расстояниях от теплового пункта. [c.94]

При гидравлическом расчете стояков с замыкающими участками значения коэффициента затекания воды в приборы принимают по табл. 9.3 или вычисляют по формуле (10.23). Так следует поступать, когда дополнительная характеристика гидравлического сопротивления 5 замыкающего участка (з. у), связанная с действием естественного циркуляционного давления в малом кольце отопительного прибора, [c.96]

Пример 10.3. Выполним гидравлический расчет малого циркуляционного кольца отопительного прибора на втором этаже в стояке 1 системы отопления, изображенной на рис. 10.21. Расход воды в стояке ( = 180 кг/ч. [c.99]

В частности, располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета дополнительных не общих участков, соединяющих отопительные приборы на втором этаже с рассчитанными участками приборов на первом этаже, составляет (без множителя д при расчете в кгс/м ) [c.99]

Гидравлический расчет циркуляционных колец через отопительные приборы расположенных выше этажей выполняется аналогично. [c.102]

Пример 10.9. Выполним гидравлический расчет двух горизонтальных однотрубных ветвей системы с нижним расположением обеих магистралей для отопления помещений на верхних этажах многоэтажного здания при расчетной температуре = 95°, = 70°С (рис. 10.24). Отопительные приборы на верхнем этаже-чугунные секционные радиаторы типа М-140 АО, на нижерасположенном-стальные плинтусные конвекторы типа КП . [c.107]

На основании гидравлического расчета уточняют предварительно выбранные размеры отопительных приборов с учетом теплоотдачи труб. [c.108]

Площадь нагревательной поверхности отопительных приборов рассчитывается на основании известных из теплового расчета труб величин теплоотдачи трубами б,р и температуры воды поступающей в приборы Тепловая нагрузка отопительного прибора бпр, Вт (ккал/ч), составляет [c.116]

Таблица для расчета площади отопительных приборов 47-63 [c.341]

Известно, что в сильные морозы оголовки индивидуальных дымоходов резко охлаждаются. Стенки оголовка общего дымохода охлаждаются меньше, так как через, него проходят продукты сгорания от многих приборов. Поэтому конденсация водяных паров на оголовке дымохода менее вероятна, чем иа обособленном. В связи с увеличенным поперечным сечением общего дымохода образование ледяных пробок на его оголовке практически невозможно. Общие дымоходы особенно желательны для газовых отопительных печей непрерывного действия.. Индивидуальные каналы для такого рода печей получаются по расчетам малого диаметра (0 50—75 мм), возведение их неэкономично, и, главное,, при недостаточном их утеплении в. зимнее время на внутренней поверхности оголовков труб наблюдается непрекращающаяся конденсация водяных паров. [c.110]

Количество приборов, контролирующих состояние воздуха, и их размещение по производственной площади определяется местными условиями, но с таким расчетом, чтобы радиус зоны обслуживания одним прибором не превышал 15 м- Устанавливаться контрольные приборы должны в наиболее характерных местах, преимущественно у мест склеивания, обработки и хранения подготовленных заготовок, на расстоянии не менее 0,5 м от наружных стен и 2 ж от отопительных устройств. Кроме того, необходимо следить за тем, чтобы установленные приборы не подвергались действию сквозняков и потоков воздуха от вентиляционных установок. [c.155]

В большинстве случаев применяются открытые прокладки отопительных труб и их теплоотдачу учитывают при тепловом расчете отопительных приборов (см. гл. 9). По специальным требованиям прокладка труб может быть скрытой магистрали переносят в технические помещения, стояки и подводки к приборам скрывают в каналах и бороздах (размеры- см. табл. 9.14) или замоноличивают (в местах расположения разборных соединений труб и арматуры предусматривают лючки). [c.81]

Одним из первых по вопросу о соответствии энергоресурсов все возрастающим потребностям в них выступил еще в 1912 г. со статьей Задачи техники в связи с истощением запасов энергии на Земле Н. А. Умов. Он дал развернутый количественный анализ — прогноз состояния энергетики развитых стран Европы, России и США, содержавший все основные элементы современных прогнозных иеследований подсчет разведанных запасов энергетических ресурсов (уголь, нефть, гидроэнергия и др.) оценку коэффициентов их использования определение темпов роста потребностей в энергоресурсах (6 /о в год) расчет обеспеченности их запасами (на 100— 200—500 лет) баланс потребляемой энергии (50% на производство механической энергии, откуда 70—80% — на транспорт около 27% — на отопление 20% — на металлургические и промышленные нужды около 3% — на свет , т. е. на производство электроэнергии) оценку КПД двигателей (паровых машин — средний 6—8%, максимальный 25% и дизелей —33—35%) и теплоиспользующих аппаратов (отопительные приборы —30%, промышленные установки — 40%) и др. [c.185]

Теплообмепные аппараты могут быть самого различного назначения (конденсаторы, пароперегреватели, экономайзеры, отопительные приборы и т. д.). Несмотря на большое разнообразие теплообменных аппаратов, основы теплового расчета для них остаются общими. [c.201]

При расчете ограждения необходимо обеспечить его внутренней поверхности такую температуру, которая была бы не ниже точки росы для данной влажности воздуха. При этом нельзя ограничиваться только определением температуры на глади стены, а необходимо учитывать понижение этой температуры в отдельных местах, а также колебания температуры внутренней поверхности ограждения при колебании отдачи тепла отопительными приборами. Значения относительной влажности воздуха в помещении для этих расчетов берутся по максимальной величине допускаемой в них влажности. Для жилых помещений принимается ф = 55%, для общественных зданий ф = 50%. Для промышленных зданий и помещений специального назначения относительная влажость воздуха в них берется на основании соответствующих данных. [c.197]

С-удельная массовая теплоемкость воды, равная 4187 Дж/(кг К) [1,0 ккал/(кг °С)] С -расход воды в стояке (ветви), кг/ч, по данным гидравлического расчета системы отопления (см гл 10), для стояков (ветвей) однотрубных систем отопления с отопительными приборами, коэффищ1ент местного сопротивления которых зависит от их размера (например, с конвекторами), расход воды определяют дважды сначала как предварительный (при этом допускается принимать на 1° меньше расчетной разности [c.46]

Прю1ер 10.4. Выполним гидравлический расчет насосной (элеваторной) двухтрубной системы водяного отопления с вижней разводкой и попутным движением в магистралях из труб (по ГОСТ 10704-76 ) (рис. 10.22) при расчетной температуре воды = 95°, Го = 70°С. Отопительные приборы-стальные панельные радиаторы РСГ-2, размещенные у световых проемов. [c.99]

Пример 10.13. Выполним гетогидравлический расчет гравитационной квартирной двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой (см рис 10 28) при расчетной температуре воды — 95°С, о = 70°С Середина высоты отопительных приборов находится над условным цен1ром нагревания воды в котле. Л = 0,2 м Тепловые нагрузки 2, В г, приборов и участков даны с учетом коэффициентов , и j Главный стояк системы покрывается тепловой изоляцией (г = 0,75) Расчетная температура воздуха в помещениях г, = 18°С [c.116]

Расчеты систем водяного отопления жилых зданий с различными отопительными приборами, выполненные в МИСИ им. В. В. Куйбышева, показали, что при температурах наружного воздуха, характерных для конца (начала) отопительного сезона, допустимо снижение расхода воды в двухтрубной системе отопления не более 407о расчетного значения, а в однотрубной системе — не более 30%. [c.103]

Значения температур на входе и выходе из нагревательного прибора нормируются. Так, для водяного отопления в жилых и общественных зданиях Гвх = 368 К, Твых = 343 К. Так как теплоноситель по пути следования теряет часть теплоты и поступает в нагревательный прибор с более низкой температурой, то в зависимости от этажности здания, расположения прибора и типа отопительной системы расчетная поверхность нагрева увеличивается, для чего используются справочные данные (таблицы). Диаметры трубопроводов, обеспечивающие расход теплоносителя в зависимости от располагаемого или действующего давления, определяются на основе гидравлического расчета с введением в уравнения эмпирических коэффициентов, учитывающих ряд факторов. [c.374]

Отопление и кондиционирование — еще одна важная область конечного использования энергии, в которой может быть получена экономия. Так, в США в 1985 г. в этой области может быть получена экономия энергии, эквивалентная 50 млн. т нефти в год, и еще 55 млн. т могут быть сэкономлены за счет улучшения изоляции помещений в строительстве [9]. По этому поводу, однако, почти невозможно сделать какие-либо общие выводы. В существующей практике изоляции помещений имеются большие различия между странами и даже внутри крупных стран, так же как в принятой температуре внутри помещений, в расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопительных систем, а также в степени распространения централизованного отопления или тепловых насосов. Если в США возможная экономия энергии определяется более или менее надежно, подобные расчеты для Европы выполнить значительно труднее. В отличие от США здесь наблюдается больщое разнообразие бытовых отопительных систем используются дрова, уголь, природный газ, электрические камины применяются центральные отопительные системы на всех видах топлива, причем большое значение имеют различия в индивидуальных вкусах. В этих условиях вид добровольной экономии мог бы и должен играть важную роль попытки оценить возможности такой экономии делались. Во Франции доля отопления в общем потреблении энергии оценивается в 25 %, поскольку широко используются уголь и дрова с отоплением связаны значительные проблемы загрязнения среды. В 1974 г. в Норвегии исследовалась возможность применения электроэнергии для отопления помещений причем доказывалось, что издержки в этом случае оказываются дополнительными по отнощению к издержкам, связанным с обеспечением электроэнергией обязательных потребителей, и поэтому удельные затраты окажутся вдвое ниже, чем для бытового электроснабжения без отопления. Это пример пропаганды, направленной на обеспечение экономии второго рода, т. е. с использованием усовершенствованных приборов. Поскольку существует мнение о расточительности электроотопления, интересно отметить, что в одной из американских работ 1974 г. [43] указывается, что практически при электроотоплении достигается тот же самый коэффициент преобразования первичных энергетических ресурсов, что и при использовании печей на нефтетопливе. Более того, на электростанциях могут применяться разнообразные виды первичных энергоресурсов разного качества . [c.276]

Однако, как уже указывалось выше, большгшство отопительных систем имеет завышенную теплоотдачу нагревательных приборов. Для устранения перегрева отапливаемых помещений в этих случаях необходимо соответствующее понижение температур воды в системе и, следовательно, повышение коэффициента смешения. Так, например, по расчетам инж. Е. А. Белинкого [Л. 2] температуры и расходы воды в однотрубной системе с присоединением нагревательных приборов по схеме свер-50 [c.56]

Следует указать, что весьма часто температуры воды в обратном трубопроводе указываются в таких таблицах с весьма заметным запасом, так как ориентируются на расчетную теплоотдачу нагревательных аппаратов. Во многих случаях фактическая теплоотдача этих аппаратов (например, радиаторов) значительно выше расчетной, например из-за излишне установленной поверхности нагревательных приборов (в том числе и самими жильцами) и неточности принимаемых коэффициентов теплоотдачи. Такое превышение фактической теплоотдачи нагревательных приборов над нЛбходимой по расчету дает возможность заметного снижения температуры обратной воды против расчетной. Во многих случаях отопительные системы обеспечивают необходимый температурный режим в отапливаемых помещениях (18— 20° С) и имеют температуру воды в обратном трубопроводе на 1,5—2,5 град ниже, чем по расчетному графику, ири теплой погоде и на 7—10 град ниже при темпера-296 [c.296]

Система отопления помещений, приспосабливаемых под убежище, проектируется в виде самостоятельного ответвления от общей отопительной сети здания, отключаемого при заполнении убежища. При расчете систем отопления температуру помещений в холодное время года следует принимать 10 °С, если по условиям эксплуатации их в мирное время не требуется более высокая температура. Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбираются из условий эксплуатации помещений в мирное время. Так как убежища располагаются ниже уровня земли, благодаря чему теплопотери ограждениями в них очень небольшие, отопительную систему достаточно выполнять в виде проложенной по периметру здания одной гладкой трубы на высоте 300 мм от пола. В системе режима I допускается устанавливать калориферы для подогрева наружного воздуха в мирное время. Т ри электроручных вентиляторах калориферы должны иметь обводную линию. Калориферы для подогрева воздуха в мирное время устанавливаются за герметическим клапаном (по ходу воздуха). Защиту от замораживания калори- [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...