Расчет состава металла шва

Расчеты состава металла шва при ручной дуговой сварке штучными электродами по большинству легирующих элементов, при правильно выбранном значении у (по результатам экспериментов или на основании обобщений по ранее выполненным работам) дают весьма удовлетворительное совпадение с результатами анализа металла швов. Это позволяет пользоваться такой схемой оценки формирования металла шва при ручной сварке для ряда практических целей. [c.18]

Расчет состава металла шва [c.63]

Какие требуются исходные данные для расчета химического состава металла шва [c.37]

Исходя из современных представлений о природе шлаковых фаз, основанных на теории регулярных ионных растворов (см. п. 9.4), были сделаны попытки предварительного расчета изменений состава металла шва при сварке под слоем флюса, т. е. предварительного расчета А[х] = [х]ш—W Однако ввиду [c.371]

Расчет химического состава металла шва при автоматической сварке [c.162]

При сварке однородных сталей сварочные материалы выбираются с таким расчетом, чтобы обеспечить близость химического состава металла шва составу основного металла. Подобное требование при сварке сталей разного класса выполнено быть не мо- [c.137]

Приведем пример расчета химического состава металла шва [c.130]

Для контроля качества флюса производятся следующие испытания 1) проверка однородности флюса, его грануляции и насыпного веса 2) проверка влажности 3) технологическое опробование 4) проверка химического состава 5) проверка механических свойств металла шва, наплавленного под слоем данного флюса. Кроме того, по записям в журнале плавок проверяется правильность расчета шихты и ведения плавки. [c.286]

Более невыгоден расчет на срез, по металлу шва. При этом расчетная длина одного шва составит =28/2 = 14 см конструктивная длина шва / .= 14+ +2/= 14+2-0,8= 15,6 16 см, что больше равной [c.67]

Технология изготовления электродов для сварки алюминия имеет свои специфические особенности. Не применяют в качестве связующего вещества жидкое стекло, так как оно вступает во взаимодействие с компонентами покрытия и алюминием. Также не применяют в качестве связующего вещества и ряд органических соединений, которые являются источником поступления в металл шва водорода, а следовательно, и причиной образования в металле шва пор. Шихту покрытия разводят на воде или на насыщенном растворе хлористого натрия (поваренной соли), который не входит в расчет состава шихты. [c.106]

Структурная диаграмма значительно облегчает задачу предварительных расчетов химического состава шва при сварке разнородных сталей. Зная химический состав электродного металла и обеих свариваемых сталей, а также долю участия каждого из трех металлов в шве, можно наперед рассчитать состав шва. Этот вопрос обстоятельно рассмотрен в работах [4, 18] и др. [c.117]

Основным параметром термического цикла околошовной зоны, по которому рассчитывают режимы сварки сплавов, в частности сталей перлитного класса, является скорость охлаждения Wo. Расчет Шо при сварке плавлением ведут для точек на оси шва, где она примерно на 10% выше, чем для околошовной зоны. Благодаря этому, определяя погонную энергию источника тепла по заданной скорости охлаждения, предупреждают чрезмерные закалочные явления. В зависимости от химического состава, назначения, условий производства и эксплуатации закаливающихся перлитных сталей оптимальную технологию и режимы их сварки устанавливают по скорости охлаждения или по некоторому диапазону ее значений, в котором можно прежде всего обеспечить требуемую структуру и свойства металла в околошовной зоне, не опасаясь образования холодных трещин. [c.80]

При расчете количества электродного металла, расходуемого на сварку данного шва, исходят из коэффициента расплавления электрода а, (см. 2-6). Коэффициент расплавления зависит от рода и полярности тока, состава покрытия (при других способах сварки — от состава флюса или защитного газа), величины тока и напряжения, плотности тока в электроде и состава электродного стержня (или электродной проволоки). [c.104]

С <0,30/, Si <1,0% Мп < 2,5% Сг < 3,0% Ni <3,0% Мо <1,0% Си < =-=3,0% А1 <0,75% Ti < -< 0,35% W < 2,0%, установлено, что для данного диапазона легирования изменение механических свойств металла шва пропорционально концентрации легирующих элементов и что при комплексном их легировании действие всех элементов подчиняется закону аддитивности. Непосредственное определение механических характеристик металла швов позволило установить коэффициенты влияния каждого элемента и составить эмпирические уравнения для расчета олшдаемых механических характеристик металла сварных низколегированных ншов в следующем виде для предела прочности шва, кгс/мм [c.201]

Расчет предельного содержания регулируемых элементов в металле шва. В задании на изготовление металла шва ПДС обычно указывается базовый состав (содержание неизмеияющихся элементов) сплава, минимальное Сщщ и максимальное Стах содержание в нем РЭ, минимальные размеры шва. Из размеров шва указываются его плошадь поперечного сечения тш, высота или глубина проплавления основного металла йт1п, ширина Ьты, протяженность участков с дискретным (/ тш, зтш) и переменным ( тш) составом металла. Размеры шва устанавливают исходя из учета изготовления из него образцов требуемого размера и числа, необходимых для исследования структуры и свойств металла шва, а иногда и сварного соединения. [c.26]

Содержание феррита в присадочном материале и в металле шва сварного соединения из аустенитной стали зависит, главным образом, от химического состава наплавленного металла. Суммарное влияние отдельных элементов сплава может быть определено по диаграмме Шеффлера, построенной на основании диаграммы Маурера (рис. 43) [246]. Эта диаграмма позволяет предопределить структуру стали, если известен ее химический состав [216]. Свойство элементов сплава способствовать образованию аустенита или феррита учитывается соответствующими коэффициентами в формулах для расчета эквивалентов никеля и хрома. Если эквиваленты хрома и никеля в металле шва соответствуют на диаграмме области с высоким содержанием феррита, то можно считать, что шов устойчив против горячих трещин, и наоборот. [c.107]

Р—0,035%). Критические точки металла шва указанного химического состава определялись дилатометрическим путем и имели следующие значения АС]—780°С, АСз—940°С, АЧ]—700°С, АЧ3— 855°С. Испытания на ХТГЗ пповопились в интервале температур 20—600°С. Определялись кратковременные свойства, длительная прочность, а также исследовались стабильность металла шва и стойкость сварных соединений против коррозии в паровой среде. Механические свойства металла шва определены после отпуска при температуре 600—690°С, отжига и нормализации. Отжиг про-И31ВОДИТСЯ при температуре 900°С, скорость нагрева составляла 70—80°С Б час выдержка при заданной температуре производилась из расчета 3—4 мм на миллиметр толщины, скорость охлаждения составляла 60—70°С в час. [c.73]

Рассмотрим статически нагруженный элемент, имеющий сварное соединение Основным предельным состоянием для слутая статического нагружения принимают в расчетах наступление текучести металла, которое является нежелательным из-за большой изменяемости размеров детали после начала ее текучести. Допускаемое напряжение устанавливают, ориентируясь на предел текучести основного металла, с учетом возможного его рассеяния, превышения нагрузки и уменьшения поперечного сечения элемента. Коэффициент запаса по предельному состоянию наступления текучести составляет при этом отношение к эксплуатационному напряжению о . Существует большое число факторов, вьиывающих снижение прочности сварного соединения по сравнению с основным элементом. Это и пониженные значения в зонах высокого отпуска, неоднородность механических свойств, значительное рассеяние механических характеристик вследствие колебаний параметров режима сварки, химического состава, присутствие различных концентраторов как неизбежных (форма шва), так и дефектов в виде различных несплошностей. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...