Сталь Коэффициент отбортовки

Значения коэффициента отбортовки для малоуглеродистой стали [c.858]

Кп [s(0)/dl для различных форм рабочей поверхности пуансона и состояний приповерхностного слоя. В табл. 1—3 Приведены предельные коэффициенты отбортовки для легированных сталей [c.192]

Рис. 2. Зависимости коэффициента отбортовки /Гц от отношения (0)/d для низко-углеродистой стали

Значения предельных коэффициентов отбортовки для малоуглеродистой стали приведены в таблице 120. [c.169]

В табл. 86 приведены значения расчетных коэффициентов отбортовки для круглых отверстий, отбортовываемых цилиндрическим пуансоном. Материал детали — малоуглеродистая сталь. [c.388]

В табл 90 приведены значения предельных коэффициентов отбортовки цилиндрическим пуансоном малоуглеродистой стали в зависимости от отношения [180 ]. а [c.173]

В табл. 111 приведены расчетные значения коэффициентов отбортовки для малоуглеродистой стали в зависимости от условий отбортовки и отношения dIS [97]. [c.221]

Рассмотрим пример расчета технологического процесса изготовления детали, показанной на рис. 9.10. Материал детали — сталь 20 с временным сопротивлением ав = 420 МПа и сопротивлением срезу аср = 360 МПа. Допустимый коэффициент отбортовки при получении отверстия пробивкой Кот 1.66, при получении отверстия сверлением Кот — 2,38. Отбортовка выполняется цилиндрическим пуансоном с плоским торцом. [c.194]

Наименьшие значения коэффициента отбортовки круглых отверстий в низкоуглеродистой стали в зависимости от условий выполнения операции [c.322]

В связи с большим коэффициентом линейного термического расширения фторопластов, превышающим в 10—20 раз коэффициент температурного расширения стали, на прямых участках коммуникаций из фторопласта устанавливают компенсаторы, несмотря на то, что отбортовка фланца, изгибы и повороты в какой-то мере выполняют роль компенсатора. [c.147]

Сварка может успешно применяться для соединения частей аппаратуры, не требующей большой точности изготовления. Сварные швы медной аппаратуры рекомендуется делать встык. Коэффициент прочности сварных швов принимается равным 0,8. В медной аппаратуре до сих пор широко применяются заклепочные соединения, позволяющие получить прочный шов без коробления. Коэффициент прочности однорядных клепаных швов принимается равным 0,6, а двухрядных — 0,7. Фланцы для медной аппаратуры делают из обычных углеродистых сталей, выполняя их свободными на отбортовке. Для лужения варочных котлов и кипятильников, служащих для приготовления и хранения пищи и напитков, допускается только пищевое олово марки 0-1. [c.140]

Водород, соединяясь с кислородом закиси меди, образует водяной пар, который является причиной появления трещин (водородная болезнь) и пор в металле шва. Стойкость металла шва против пор при сварке меди ниже, чем стали. Самые хорошие результаты получаются при использовании односторонних стыковых швов со сквозным проплавлением кромок. Примеси свинца, мышьяка, висмута и сурьмы затрудняют сварку меди. Наилучшую свариваемость имеет электролитическая медь, содержащая не более 0,4% примесей. Высокая теплопроводность меди требует применения концентрированных источников нагрева, в ряде случаев предварительного и сопутствующего подогревов, а высокий коэффициент линейного расширения — принятия дополнительных мер против коробления конструкции. Сварные соединения собираются без зазора ввиду большой жидкотекучести меди, общий угол разделки кромок 60—70°. Для изделий толщиной 1—3 мм используют сварные соединения с отбортовкой, заваривая их без присадочного металла. При толщине 4—10 мм применяется 1 -образ-ная разделка с притуплением 1,5—3 мм, при больших толщинах — Х-образная. Изделия толщиной более 6 мм сваривают с предварительным подогревом. Для получения металла шва и околошовной зоны с мелкозернистым строением сварные соединения подвергают проковке в холодном состоянии (толщина до 6 мм) и при температуре 200—30б°С (толщина свыше 6 мм), а пластичность и [c.142]

Влияние состояния металла заготовки у кромки отверстия и величины наглядно иллюстрируется графиками (рис. 92), построенными по результатам опытов, проведенных при отбортовке заготовок из низкоуглеродистой стали. Данные опытов показывают, что коэффициент при отбортовке за- [c.251]

На основе формулы (2.2) построена номограмма для определения предельных коэффициентов вытяжки и отбортовки (рис. 2.4). Правая ее часть характеризует механические свойства стали (а, /г, R ), в левой части расположены кривые изменения предельных коэффициентов вытяжки и отбортовки при различной относительной толщине заготовки. [c.30]

В табл. 20 приведены расчетные и предельные значения коэффициентов отбортовки Котб и Л оть. пред ДЛЯ мзлоуглероднстой стали марок 08—10, латуни Л68 и алюминия при отбортовке цилиндрическим пуансоном с закругленными рабочими кромками. При отбортовке сферическим пуансоном табличные значения коэффициентов отбортовки могут быть уменьшены на 5—8%. [c.244]

Опыты, проведенные А. Я. Фрейдлиным (ГАЗ), а также авторот (в ЛПИ), подтверждают приемлемость коэффициента отбортовки дл стали в пределах 0,70—0,75. [c.266]

Значение коэффициента отбортовки для различных металлов и их сплавов приведено в технических справочниках. Например, для стали марок 10 и 20 и пробитого штампом отверстия коэффициент отбортовки при отно- [c.117]

После отжига 650°С, 3 ч, несмотря на то, что в структуре было около 50% аустенита и сталь имела повышенное относительное удлинение, коэффициенты штампуе-мости и отбортовки оказались пониженными. [c.127]

В связи с большей усадкой (большим коэффициентом теплового расширения) хромоншселевых аустенитных сталей по сравнению с обычными углеродистыми, иопытьгваются некоторые затруднения с получением днищ после отбортовки точно необходимых размеров. Для устранения недостатков отбортовки, мешающих качественной стыковке днищ с обечайками, весьма полезным является применение приспособления, изображен- [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...