Барабаны Тепловой расчет

Расчетные давление и температура стенки барабана определяются в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов (нормативный метод) и нормами расчета элементов паровых котлов на прочность, утвержденными Госгортехнадзором 26/111 1965 г. [c.221]

Технические условия (извлечение из МРТУ 2402-03-65) распространяются на изготовление и поставку барабанов котлов с естественной циркуляцией на номинальное рабочее давление насыщенного пара в барабане от 10 до 155 кгс/см . Расчетные давление и температура стенки барабана определяются в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов и нормами расчета элементов паровых котлов на прочность, утвержденными Госгортехнадзором 26/111 1965 г. [c.161]

Тепловой расчет сушильного барабана сводится к решению следующих задач составлению материального баланса составлению теплового баланса, определению расхода топлива, теплового к. п. д. барабана и количества отходящих газов выбору основных параметров барабана. [c.301]

Размеры обечайки барабана (объем Vg диаметр D и длина L) выбирают по результатам теплового расчета, обеспечивая его оптимальную характеристику. [c.310]

При тепловом расчете сушильного барабана с проти- [c.343]

Чем ниже температура уходящих газов, тем эффективнее используется теплота в сушильном барабане. В современных сушильных барабанах ух 200° С. Размеры топки сушильного барабана находятся по результатам теплового расчета, приведенным выше. Объем воздуха, поступающего в топку в течение 1 ч, равен (в м /ч) [c.345]

Цилиндрическая часть котла является основной его частью, заполненной на определенную высоту жаровыми и дымогарными трубами. Размещение, количество и размеры последних определяют диаметр и длину цилиндрической части. После того, как в результате теплового расчета окончательно выбраны размеры и точно установлено количество труб, производят их разбивку на задней и передней решетках котла и очерчивают окружностями разбивочные площади так, чтобы с боков и снизу разбивки передней решетки были нужные зазоры (не меньше 55—70 мм, считая от стенки трубы до стенки барабана). [c.110]

Анализ уравнения (4-21) показывает, что скорость изменения давления при данном возмущении определяется тепловой аккумулирующей емкостью, заключенной в воде, насыщенном паре и металле. Поскольку металл в отличие от кипящей воды и насыщенного пара отдает тепло не сразу при наступлении возмущения, а в течение определенного времени, это приходится учитывать, принимая в расчете уменьшенный вес металла (75% для поверхностей нагрева, 25% для барабана). По существу такой прием может рассматриваться как некоторая поправка на скорость отдачи тепла металлом. Смысл этой поправки ясен из последующего решения. [c.83]

При расчете барабана следует обратить внимание на следующие три основные зоны верх барабана, в котором возможны тепловые удары в момент парообразования зону нейтральной образующей, в которой дополнительные нагрузки в значительной мере обусловлены перепадом температур по периметру низ барабана, на котором возможны высокие скорости изменения температуры котловой воды. [c.186]

Технологический расчет сушильных аппаратов с вращающимися барабанами. Он содержит определение расходов теплоносителя и газового агента сушки, объема и габаритных размеров барабана (диаметра, длины), угла наклона, частоты вращения и мощности, требуемой для вращения барабана. Решение материального и теплового балансов, обычное для контактной и конвективной сушки. [c.489]

Расчетная температура стенки, по которой выбирают допускаемое напряжение, принимается для необогревае-мого барабана равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в барабане. Если же барабан (или камера) обогревается газами в конвективном газоходе или подвержен излучению факела, то температура его стенки принимается выше температуры насыщенного пара с учетом характера теплового воздействия. Возможные тепловые разверки по ширине газохода также принимаются во внимание при определении рабочей температуры степки камер [Л. 50]. Например, для необогре-ваемых камер экономайзеров прямоточных котлов и камер пароперегревателей котлов всех типов ст = ср + -hA Aifpaa, где Д ра,ч — расчетная температурная разверка по виткам, а л — коэффициент. Величина Д раз принимается по тепловому расчету котла [Л. 133] или по результатам тепловых испытаний аналогичной конструк-392 [c.392]

Для охладителей, расположенных в водяно.м пространстве барабана котла, а также для теплообменников двухконтурных котлов — согласно тепловому расчету. [c.307]

ПЫМ путем. Сушильные барабаны по своей природе требуют работы параллельным током (движение материала параллельно движению газа, воздуха), т. к. в этом случае происходит более равномерная сушка крупных и мелких кусков маттоиала при работе противотоком время пребывания мелких частиц материала больше крупных, и чем мельче частица, тем дольше она будет находиться в барабане, что не согласуется с длительностью С. т. о. правильной С. при работе противотоком быть не может. Иногда строят сушильные барабаны с наружным обогревом, т. е. газы до поступления в барабан омывают его боковую поверхность. Системы барабанов с наружным обогревом находят все меньшую область применения, так как этим усложняется конструкция и увеличивается расход тепла. Тепловой расчет сушильных барабанов весьма просто производится при помощи J—d-диаграммы по основной схеме нормального сушильного процесса, к-рой можно пользоваться при нек-ром допущении и в случае С. дымовыми газами или Отходящими газами той или иной тепловой установки. Расход тепла на испарение 1 кг влаги в сушильном барабане обычно колеблется в пределах 850—2 ООО al в зависимости от свойств материала, теплового агента, конструкции аппарата и теплового режима С. Характерными величинами для расчета размеров барабана являются Скорость газового потока по барабану. и длительность С. или напряжение барабана по влаге, т.е. количество испаряемой влаги в час с 1 объема барабана. Установив по количеству влаги, подлежащей испарению, количество газов V m 4, проходящее через выходное сечение барабана, определяют диаметр барабана из ф-лы [c.246]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно производят раздельно по элементам, мысленно разрезая их плоскостями параллельно и перпендикулярно направлению теплового потока. Однако вследствие различия термических сопротивлений отдельных элементов, а также вследствие различия их формы в местах соединения элементов распределение температур может иметь очень сложный характер, и направление теплового потока может оказаться неожиданным. Поэтому указанный способ расчета объектов имеет лишь приближенный характер. Более точно расчеты сложных объектов можно провести лишь в том случае, если известно распределение изотерм и линий тока, которое можно определить опытным путем при помощи методов гидро- или электроаналогии. В ряде случаев достаточно точный расчет можно получить путем последовательного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности (см, 2-2 и 7-1) для различных элементов сложной конструкции. Однако для таких расчетов необходимо привлекать современную вычислительную технику и машинный счет. Наиболее надежные данные по теплопроводности сложных объектов можно получить только путем непосредственного опыта, который проводится или на самом объекте или на его уменьшенной модели. [c.25]

Ды соленых отсеков в чистый по водопе )епускной трубе при повышении давления в соленых отсеках (например, при увеличении тепловой нагрузки поверхностей нагрева этих отсеков) г) перенос из соленых отсеков в чистый отсек котловой влаги вместе с паром соленых отсеков вследствие его плохой осушки. Значительное снижение переброса воды из соленого отсека в чистый достигается установкой в соленых отсеках внутрибарабанных циклонов и сливных корыт. Практика эксплуатации котлов выявила ограниченность применения внутрибарабанного ступенчатого испарения с тремя отсеками вследствие интенсивного возрастания перебросов котловой воды. Расчеты показывают, что переброс воды между отсеками в количестве 25—30% от лроизводительности данной ступени снижает солевую кратность между отсеками до величины 1,5—2,0, что почти полностью ликвидирует эффект ступенчатого испарения. Кроме указанных недостатков, осуществление внутрибарабанных схем с трехступенчатым испарением показало сложность их конструктивного оформления в торцах барабана, трудность монтажа и разборки при ревизиях и ненадежность в эксплуатации из-за расхождения уровней воды. Если обозначить через пц в процентах от паропроизводитель-ности котла переброс котловой воды из второй ступени испарения в чистый отсек, то по водоперепускной трубе из чистого отсека во вторую ступень испарения должен проходить следующий расход воды [c.19]

Необогреваемые детали — барабаны, коллекторы, соединительные и магистральные трубопроводы—обычно рассчитывают по средней температуре протекающей среды. Однако в отдельных деталях могут быть сложные температурные условия при непостоянстве температуры во времени. Так, в исходных коллекторах пароперегревателей вследствие неравчомерностп тепловой работы отдельных секций н колебаний средней температуры пара создаются большг е переменные температурные напряжения. Учесть нх трудно, поэтому опп должны быть компенсированы при расчетах достаточным запасом прочности. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...