Гидродинамическое сопротивление теплообменников

Схема ТВО с турбохолодильными машинами отличается компактностью из-за отсутствия ряда теплообменников и малых габаритов высокооборотных турбокомпрессорных агрегатов, повышенными затратами энергии, скоростями воздуха, гидродинамическими сопротивлениями и уровнем шума. [c.162]

Верхний предел скорости пара и газов лимитируется допустимым гидродинамическим сопротивлением аппарата. Этот вопрос имеет особенно большое значение для конденсаторов ( 38) и для теплообменников газотурбинных установок ( 27). Для пара, кроме того, имеет значение снижение температуры при падении давления (из-за гидродинамического сопротивления), приводящее к уменьшению температурного напора между конденсирующимся паром и нагреваемой водой. Это может быть существенным для конденсаторов паровых турбин, работающих при небольшом температурном напоре, и для тех пароводяных теплообменников, в которых с целью повышения коэффициента теплоотдачи применяются большие скорости пара. Максимальная скорость ограничивается также эрозией, т. е. механическим износом материала трубок в результате воздействия потока. [c.25]

Определенный интерес при давлении теплоносителей до 5 ати представляет использование спиральных теплообменников, изготовляемых из листовой стали (фиг. 41). Их достоинство компактность, высокий коэффициент теплопередачи, небольшие гидродинамические сопротивления, малая подверженность загрязнению. Недостаток — сложность обеспечения полной герметичности между теплоносителями. [c.112]

Гидродинамический расчет включает определение суммарного сопротивления движению теплоносителя в каналах теплообменников, которое состоит из сопротивления трения о стенки каналов Арт и местных сопротивлений Дрм, возникающих при изменении сечения канала и при входе и выходе теплоносителя из аппарата [c.104]

Гидродинамика и теплообмен в аппаратах опреснительной установки взаимосвязаны между собой и всецело определяют их эффективность и конструктивное совершенство. Гидравлическое сопротивление зависит от скорости, проходящей через теплообменник среды. Поэтому стремление уменьшить сопротивление приводит к снижению скорости, а значит и интенсивности теплообмена. Вопросы гидродинамического расчета теплообменников различного типа подробао рассмотрены в [25]. [c.170]

Процессы тепломассообмена в тепломассооб-менных аппаратах всегда необратимы, что приводит к затратам энергии, которые обусловлены разностью температур теплоносителей ДТ гидродинамическими сопротивлениями Др, теплопритоками из окружающей среды, вторичными эффектами (продольная теплопроводность по конструкции аппарата, тепловая и гидравлическая неравномерности). Стоимость и надежность теплообменника определяются массогабаритными характеристиками и выбором конструкционных материалов. Вследствие многообразия факторов, влияющих на процесс теплопередачи, не существует единого надежного критерия оценки эффективности теплообменника, так как для разных систем решающее значение имеют различные показатели качества, например для бортовых авиационных и космических систем — массогабаритные характеристики, для наземных — термодинамическая эффективность. Поэтому для оценки качества теплообменников используют несколько различных показателей. [c.357]

Важным показателем совершенства теплообменного аппарата в целом, так и его поверхности теплообмена, является теплогидродинамическое совершенство, которое следует понимать как степень использования мощности на прокачку теплоносителя для обеспечения требуемого теплообмена. Совершенство теплообменника с теплогидродинамической (энергетической) стороны можно характеризовать отношением двух видов энергии тепла Р, переданного через поверхность теплообмена, и работы АМ, затраченной на преодоление гидродинамического сопротивления, выраженной в тепловых единицах (А —термический эквивалент работы, равный [c.8]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...