Точка затвердевания родия

Равновесие между твердой и жидкой фазами меди (точка затвердевания меди) Равновесие между твердой и жидкой фазами никеля (точка затвердевания никеля) Равновесие между твердой и жидкой фазами кобальта (точка затвердевания кобальта) Равновесие между твердой и жидкой фазами палладия (точка затвердевания палладия) Равновесие между твердой и жидкой фазами платины (точка затвердевания платины) Равновесие между твердой и жидкой фазами родия (точка затвердевания родия) [c.36]

Учитывая возможные изменения коэффициентов пропускания секторов, необходимо увеличить воспроизводимость при 1552 и 2000°С до 0,7 и 1,2 соответственно. Однако следует учесть также дополнительные источники ошибок, влияющих на точность измерений неопределенность эффективной длины волны (которая несколько отличается для разных наблюдателей), трудность воспроизведения условий черного тела и т. д. Фактически воспроизводимость в большинстве случаев достигает ГС в точке затвердевания палладия [33] и 3°С в точке затвердевания родия (1960° С) [34]. [c.33]

Ленты дешевле, но менее долговечны. При температурах выше 1600 °С используется сплав с большим содержанием родия или иридия. Такая печь, показанная на рис. 4.6, предназначена для определения точки затвердевания платины, она использовалась также для градуировки термопар по излучению черного тела из корунда до температуры плавления платины 1769 °С (см. гл. [c.145]

Во время установления ПТШ-27 возможности улучшения термопары Ле Шателье при увеличении содержания родия в сплаве еще не были известны. Поэтому термопара Р1— 10 % КЬ/Р1 была принята в качестве интерполяционного прибора в интервале от 630°С до точки затвердевания золота 1063°С. В настоящее время шкала в этом интервале температур определяется квадратичным уравнением, константы которого находятся градуировкой при 630,74 °С и в точках затвердевания серебра и золота. При использовании термопары типа 5 удается, таким образом, обеспечить точность не лучше 0,2°С. Основные ограничения возникают в результате окисления родия и изменения его концентрации в сплаве, и исследования показывают [8, 44], что возможности повысить стабильность в основном исчерпаны. [c.279]

Чтобы гарантировать изготовление вполне удовлетворительной термопары, недостаточно одного ограничения, относящегося кэ. д. с. в точке затвердевания золота, так как всегда можно подобрать такое содержание родия в весьма загрязненном сплаве, что э. д. с. в точке золота будет удовлетворять вышеуказанному условию. Нет никаких сомнений в том, что такая термопара определяла бы шкалу, отличающуюся от нормальной. [c.67]

В отличие от фазовых переходов первого рода, таких, как точки плавления или кипения, при фазовых переходах второго рода отсутствует скрытая теплота перехода. Поэтому такие переходы используются лишь как индикатор определенной температуры, а не способ ее поддержания. При затвердевании чистых металлов, которое обсуждается ниже, образец металла будет оставаться при температуре затвердевания, хотя его окружение охлаждается. В случае сверхпроводящих переходов отсутствие скрытой теплоты перехода не создает серьезных проблем. Это объясняется тем, что при низких температурах легко обеспечить необходимую точность терморегулирования, а теплоемкости и теплопроводности материалов таковы, что неоднородности температуры в криостате и инерционность объектов регулирования не создают никаких затруднений. [c.168]

Поскольку температура конца затвердевания у всех сплавов меди с никелем различная, диаграмма состояния этих сплавов принципиально отличается от диаграммы состояния первого рода линия солидус диаграммы состояния сплава меди с никелем имеет криволинейный характер. На диаграмме состояния сплавов первого рода линия солидуса прямая (см. рис. 3.4), так как окончание затвердевания всех сплавов происходит при одной и той же температуре. Причина такого различия заключается в том, что у всех сплавов, образующих механические смеси (диаграмма первого рода), концентрация жидкости в конце кристаллизации всегда одинакова. У сплавов, образующих твердые растворы, концентрация жидкости в конце кристаллизации будет неодинаковой. Сплавы, создающие твердые растворы, как и чистые металлы, имеют микроструктуру из однородных зерен, по которой нельзя отличить твердые растворы от чистых металлов. Они различаются лишь строением кристаллической решетки у чистых металлов кристаллическая решетка состоит из однородных атомов, у твердых растворов — из атомов двух или более компонентов. [c.55]

Хэлл И Барбер [51] приводят дополнительно следующие фиксированные точки затвердевания родий — i960 , вольфрам — 3380", иридий-2443 . Однако сомнительно, определены ли эти температуры точно. [c.95]

В интервале в МПТШ-68 определяется термопарой из платины и сплава 10 % родия с платиной, градуированной при 630,74 °С, а также в точках затвердевания серебра и золота с использованием квадратичной интерполяционной формулы. Разработаны требования к величинам термо-э. д. с. термопары в реперных точках, которым этот прибор должен удовлетворять при воспроизведении шкалы. В гл. 6 будет показано, однако, что эти требования часто неоправданно строги. Было найдено, что если один из электродов термопары изготовлен из чистой платины, а другой содержит родий в пределах от 10 до 13%, то шкала воспроизводится удовлетворительно. Главная проблема при использовании термопар состоит в их недостаточной воспроизводимости. Причины этого рассматриваются в гл. 6 и хотя они понятны, их воспроизводимость очень трудно улучшить. Проблема в том, что измеряемая термо-э. д. с. возникшая вследствие разности температур спаев термопары, зависит не только от этой разности температур, но и от однородности проволоки электродов термопары. Если электроды не вполне однородны, то измеренная термо-э. д. с. начинает зависеть от конкретного распределения температуры вдоль проволок от горячего до холодного спаев. Найдено, что по этой причине для термопар из Р1 —10% НМ/Р в интервале 630—1064 °С достижимая точность не превышает 0,2 °С. Современные требования к точности измере- [c.55]

Рис. 4.6, Печь с устройством черного тела, применяемая для определения точки затвердевания платины, а 1 — вход аргона 2 — цемент из окиси алюминия 3 — кварцевая крошка 4 — порошок окиси алюминия, б 1 — порошок окиси алюминия 2 — задний нагреватель 3 — термопара 4 — передний нагреватель 5 — труба печи из перекрнсталлизованной окиси алюминия 6 — диафрагма из родия 7 — нагреватель из сплава родня с 40 % иридия 8 — слиток чистой платины 9 — цемент из окиси алюминия.

Позже было показано, что ограничение термо-э.д.с. в точке золота величиной 30 мкВ, эквивалентное требованию к точности концентрации родия 0,07%, неоправданно строго. На рис. 6.3 показаны расхождения температур, найденных по показаниям ряда термопар типов S и R, градуированных с использованием квадратичного уравнения, температуры 630,74 °С и точек затвердевания серебра и золота [6]. Видно, что расхождения шкал, воспроизводившихся разными термопарами, не превышают 0,1 °С, хотя концентрация родия различается на 3%, а разница термо-э.д.с. в точке золота доходит до 1000 мкВ. Точность термопары типа S была указана выше и поэтому можно считать, что при воспроизведении шкалы нет разницы, какой тип термопары R или S будет использован Ограничения для состава сплавов электродов термопар, без сомнения, должны быть изменены [7], однако ККТ считает необходимым заменить термопару как интерполяционный прибор для воспроизведения МПТШ платиновым термометром сопротивления. [c.280]

Платиновая проволока нормальной температуры должна быть отожжена и обладать такой чистотой, чтобы отношение Rm/ Ro было не ниже 1,3910. Платинородиевая проволока должна содержать 90 весовых частей платины и 10 весовых частей родия. Готовая термопара должна в точке затвердевания сурьмы [630,5° С (межд. 1948)] и в точках плавления серебра и золота давать а. д. с., удовлетворяющие следующим со-отношеипям [c.9]

Постановка задачи. Даны термофизические коэффициенты и размеры цилиндрического тела (радиус цилиндра равен о). Известно , что в момент т = То толщина затвердевшей корки Затвердевание рассматривается как процесс, происходящий при постянной температуре окружа1Ющей среды С коэффициентом теплообмен а а (граничное условие третьего рода). [c.152]

Плавление и затв1ердевание являются фазовыми превращениями 1-по рода и сопровождаются резким изменением теплосодержания от температуры. Так как количество сообщенной телу теплоты определяется временем нагревания (при неизменных условиях агреваиия), то вместо кривых температура — теплосодержание можно строить кривые температура — время (кривые нагрева или охлаждения). Снятие таких кривых—это простейшая форма термического а.нализа. Термический метод является старейшим и наиболее простым методом определения критических точек, в частности точек плавления и затвердевания. Подавляющее большинство диаграмм построено этим м етодом. После усовершеяствований он и до настоящего времени является основным методом. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...