Газосодержание критическое

Рис. 59. Зависимость критической скорости относительного движения фаз от объемного газосодержания.

В общем случае величина массового расхода смеси испаряющейся воды и газа зависит от плотности среды и критического, давления в выходном сечении. Плотность среды по мере увеличения температуры и количества образующегося пара уменьшается, что должно приводить к уменьшению массового расхода горячей смеси по сравнению с холодной. Критическое отношение давлений -зависит от начальных параметров, состава смеси и относительной длины канала. Так, при истечении смеси насыщенной воды с газом через относительно длинный канал (lld = 8) с увеличением объемного газосодержания от О до 100% е убывает от 0,56 до 0,529. При истечении холодной смеси (без [c.37]

Последовательность решения. Исходными данными для расчета являются ри t], Pi — соответственно давление, температура, объемное газосодержание смеси на входе в канал (Pi 10%) —температура газа до смешения с водой Ijd — относительная длина канала (l/d<8). Первый этап расчета сводится к определению критического отношения давлений для равновесного процесса. С этой целью, используя формулу (4.25) и метод последовательного приближения, считая Z/d = 8, определяем величину (е )р. [c.62]

Результаты сопоставления расчетных данных с опытными. для случая истечения смеси насыщенной воды с холодным газом через относительно длинный канал (l d = 8) показаны на рис. 4.7. Расчет проведен по термодинамически равновесной модели для двух значений давления — 10 и 80 кгс/сж . Приемлемое совпадение результатов расчета и эксперимента подтверждает правомерность принятых допущений. Следует заметить, что расчетная модель оказалась пригодной во всем диапазоне газосодержания, т. е. от О до 100%. Последнее объясняется тем, что при истечении смеси насыщенной воды с газом режим истечения критический даже при отсутствии таза [c.66]

Для небольших объемных газосодержаний и при состоянии жидкости, далекой от критического, плотность смеси р = р (1 — /3). Тогда после подстановки плотности смеси в выражение (2.18) получим [c.39]

На рис. 4.20 — 4.23 приведены опытные данные, отражающие влияние газосодержания в теплоносителе на критические нагрузки = f( ) [c.90]

Кроме объемного газосодержания, суш,ественным параметром является также скорость газовой и жидкой фаз, которые для критического перехода от снарядного режима к дисперсно-кольцевому связаны между собой соотношением [c.71]

Критический режим (момент фактического оттеснения жидкости при барботаже) фиксируется тремя методами 1) по изменению расхода газа IV в зависимости от перепада давления Рр — р, где Рр — давление газа перед входом его в пористую пластину 2) по изменению диэлектрической постоянной пристенного слоя, зависящий от его газосодержания а 3) по изменению электропроводности, также зависящей от ад. [c.258]

Рис. 1. Зависимость критического значения амплитуды звукового давления Рк от газосодержания воздуха (в % от насыщения) в

Рис. 22. Теоретическая зависимость величины критического звукового давления от гидростатического давления при /=22 кгц Относительное газосодержание 1 — 0,8 2 — 0,1

Кольцевая структура течения смеси занимает сравнительно малую зону на структурной диаграмме и наблюдается при больших значениях расходного газосодержания р и высоких скоростях потока [16, 47, 50, 76, 79, 86]. Переход в кольцевую структуру может осуществляться как со стороны пробковой, так и расслоенной зон течения газожидкостных смесей в трубах. В вертикальных трубах переход в кольцевую зону происходит со стороны пробковой структуры при скорости течения смеси, превышающей некоторую критическую величину кр. В горизонтальных трубах переход может осуществляться как со стороны расслоенной, так и пробковой структур течения смеси в зависимости от расходного газосодержания. [c.61]

Обоснованность гипотезы о зависимости истинного газосодержания от параметра р при значениях последнего близких к 1 подтверждается характером изменения свойств фаз смеси по мере приближения рабочего давления к критическому. Для двухфазных однокомпонентных сред (жидкость и ее пар) условие р = 1 соответствует критической точке и означает полное равенство физических и термодинамических свойств фаз. Естественно, что в этих условиях ф = Р. [c.150]

Анализ показывает, что с увеличением начального давления расход смеси возрастает как за счет увеличения критического. перепада давления, так и вследствие увеличения плотности двухфазной смеси. Нижние граничные кривые представляют собой расходные характеристики, полученные для сухого воздуха, верхние — для случая истечения воды без газа. Расходные характеристики газоводяной смеси занимают промежуточное положение между указанными граничными кривыми и проходят тем круче, чем выше степень недогрева воды до состояния насыщения. По мере увеличения объемного газосодержания характеристики сближаются с расходными характеристиками [c.39]

Как видно из анализа уравнения (3.17), объемное газосодержание является функцией показателя изознтропы двухфазной смеси к и показателя изоэнтропы сжимаемого компонента kj, (критическое отношение давлений е является однозначной функцией к). Для конкретного реального газа объемное газосодержание идеального газа в реальном будет зависеть только от показателя изоэнтропы последнего. Используя значения к для водяного пара в закритической области состояния [42] с помощью зависимости (3.17), рассчитали значения /3 для водяного пара. При этом удалось убедиться, что всем минимальным значениям скорости звука отвечает значение /3 = 0,5 (рис. 3.7). При 0 = 0,5 зависимость (3.17) дает значение к = 2,0 (для трехатомного идеального газа f p = 9/7), т.е. при всех значениях put, при которых а = /( )р имеет минимум, показатель адиабаты реального трехатомного газа должен быть равен 2, что находится в полном соответствии с данными рабо- [c.59]

Сравнение результатов опытов, приведенных на рис. 4.17 и 4.18, позволяет сделать вывод о том, что для данной концентрации газа в теплоносителе (с = 1600 нмлЫ /кг Н2О) зависимости q = f (тг) имеют параболический характер. При фиксированном газосодержании и уменьшении величины J gx от -0,4 (рис. 4.17) до -0,5 (рис. 4.18) происходит смещение точек в область отрицательного воздействия растворенного газа на критические тепловые нагрузки (< < 1). [c.89]

Характер изменения очевидно, зависит от формы течений и пульсаций скоростей по юка. Сопоставляя ход изменения гру ( 3) при РГ(. = idem со структурой потока, можно видеть, что спад г15у находится в области перехода от пробкового течения к разделенному, а минимальное его значение соответствует критическим скоростям смеси и газосодержаньям, характеризующим границу этого перехода. [c.180]

На рис. 7.10.7 приведены результаты расчетов, иллюстрирующих возможность уменьшения ( запирания ) расхода газа путем подачи жидкости на входе в канал. Такое запирание может использоваться при аварийном истечении газа. Видно, что подача жидкости сначала приводит к быстрому уменьшению критического расхода а затем с ростом подаваемого расхода жидкости это уменьшение замедляется. Для полного запирания газового потока жидкостью необходимо обеспечивать ее расход П , превышающий значение расхода т,1 , при котором гидравлическое сопротивление равно заданному перепаду давления ро — Рсо при однофазном течении жидкой фазы. Однако даже такой расход жидкости может оказаться недостаточным для полного запирания газа. Это связано с возможностью реализащи при малых газосодержаниях обращенной дисперсно-кольцевой структуры турбулентного газожидкостного потока с газовой пленкой на стенке трубы, приводящей к уменьшению потерь давления на трение. Тогда при малых газосодержаниях зависимость (те ) может стать неоднозначной (см. рпс. 7.10.7). [c.293]

Когда рассматривается влияние акустической мощности на скорость массообмена прежде всего встает вопрос о пороговой для начала процесса величине, характеризующей звуковое поле, — давлении, интенсивности, объемной плотности энергии и т. п. В этом отношении в известных нам работах имеется некоторая путаница. Дело в том, что ряд авторов [70, 87, 88) рассматривает явление вынужденного выделения газа из жидкости в прямой связи с процессом кавитации, и в соответствии с этим предлагает считать порог кавитации одновременно и порогом дегазации жидкостей. В работе [89] даже приведены кривые зависимости пороговой амплитуды звукового давления Р , нри которой в дистиллированной воде наблюдалось образование маленьких газовых пузырьков. Однако, судя по описанным в той же работе химическим эффектам, сопровождавшим появление пузырьков, как и в работе [87], речь идет о кавитационном пороге. В работе [77] концентрация газа изменялась только при превышении некоторой величины акустической мощности. Однако обусловлено это разрешающей способностью методики измерения газосодержания, так как визуально выделение газовых пузырьков происходило и при значительно меньших, чем IVд, величинах акустической мощности. Поскольку в перенасыщенной жидкости выделение растворенного газа в колеблющиеся пузырьки происходит при любой амплитуде звукового давления, понятие о пороге дегазации здесь неприменимо. Если же речь идет о жидкости в недонасыщенном состоянии, то, как указывалось в гл. 2, для каждого пузырька существует критическая величина звукового давления Ра ,,, зависящего от относительной концентрации Сд/Ср, нри которой растворенный газ поступает в пузырек. Поскольку при данной частоте звука минимальным значением Ра обладают пузырьки резонансного размера, она является одновременно и порогом дегазации. Следует заметить, что с повышением частоты колебаний, как показывают расчеты, значение Ра также увеличивается (см. рис. 20, стр. 280, Со/Ср = 0,8, Д = Лр,з). [c.304]

Закономерности изменения истинного газосодержания при восходящем течении газожидкостной смеси в трубах с различными углами наклона представлены на рис. 4.2, из котороговидно, что при фиксированном значении критерия Ргс зависимость между ф и р линейная во всем интервале изменения О р < 1. В пределе при р=1 условие ф=1 выполняется только в частном случае при значениях Ргс, превышающих некоторую критическую величину, соответствующую условию полного выноса жидкости из наклонного трубопровода. В остальных случаях, при Р=1, ф< 1, что соответ- [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...