Гибкость, данные для расчета

Для того чтобы повысить гибкость расчета, предусмотрена возможность работы с неполными исходными данными. При по-мош и ключей на пульте ЭЦВМ Минск-22 можно выбрать один из сокращенных вариантов счета (блоки 6 и 15). [c.112]

Коэффициенты а п Ь, а также гибкости Я.1 и приводятся в табл. 8.12, Для достаточно коротких и толстых стоек X < Окр = От расчет на устойчивость заменяется расчетом на прочность. Для конструкционных и легированных сталей, при отсутствии данных о величине коэффициентов с и Ь, они могут быть вычислены по формулам [c.189]

Анализ результатов расчета показывает, что при увеличении параметра повышается жесткость плиты. Причем, влияние растягивающих (сжимающих) усилий в большей мере сказывается с увеличением з, т. е. относительной гибкости плиты. Эта тенденция проявляется сильнее в случае слоя, свободно лежащего на жестком основании. Так, в частности, для этого случая кривая распределения контактных напряжений для 8 = 10 и = 10 (рис. 12) практически совпадает с кривой, соответствующей з = 2 и Ь = О (рис. 3). Таким образом, в данном случае контактная жесткость плиты повышается в пять раз. [c.268]

Разработка программ расчета изгиба стержней была связана в первую очередь с выбором подхода и определением требуемых свойств программ. В данном случае для решения на ЭВМ задач расчета изгиба тонких стержней при различных конфигурациях и условиях нагружения принят подход реализации проблемно-ориентированного программного обеспечения, обладающего свойствами достаточной универсальности при решении характерных задач и необходимой гибкости для применения в иных более сложных случаях расчета. [c.212]

Исследования раскосов различных гибкостей, примы-каемых к поясу только с внутренней стороны или только с внешней стороны, показали, что с приемлемой, для практики точностью их расчет может производиться по методике расчета, изложенного в 6-6, с той лишь разницей, что здесь необходимо ввести дополнительный коэффициент условия работы т = 0,85. Нетрудно заметить, что при данном условии использование уголка с углом гиба 60° будет весьма целесообразным- [c.238]

Как известно, рекомендованному в качестве решетки профилю со сторонами под углом 60° в большей мере, чем раскосам из обычных уголков, угрожает общая (изгибно-крутильная) форма потери устойчивости. Вследствие этого возникает вопрос, не может ли при соблюдении данных табл. 8-1 критическая сила по общей устойчивости здесь оказаться ниже нормативной предельной нагрузки. Для освещения затронутого вопроса исследовалась общая устойчивость уголковых стержней с углом между сторонами 60°, а также определялись нормативные предельные нагрузки на эти стержни, при условии, что предел текучести 0т = 2 400 кГ/см и искривление происходит относительно оси и—у. Вылет полок и гибкость стержней варьировались в больших пределах. Расчеты показали, что при соблюдении данных табл. 8-1 нормативная предельная сила (- пр = о т/ ф) не превышает изгибно-крутильную силу Рг, определенную по и согласно формуле В. 3. Власова (5-7). [c.279]

Для практических расчетов можно предложить следующее. Учитывая, что в ряде опытов с равно бокими уголками без бульб в неупругой области критические напряжения оказались несколько выше вычисленных (см. рис. 4), для малых гибкостей величины предельных вылетов полок равнобоких уголков можно оставить такими, как предлагают нормы. Для равнобоких уголков с бульбами минимальные значения вылетов (при малых гибкостях) должны быть оставлены близкими к опытным. Их можно принять такими же, как и для уголков без бульб. Это отвечает фактическим условиям работы при толстых полках влияние бульб на повышение o p крайне слабое. Для средних и больших гибкостей предельные вылеты полок можно принять по данным опытов, спрямив для простоты ломаные линии и установив по конструктивным соображениям значения Ь /6 при А >76 постоянными. Тогда для уголков без бульб получим график 5, а для уголков с бульбами — график 6. Из этих графиков в результате получаются следующие значения предельных вылетов полок равнобоких уголков из сплава Д16-Т в зависимости от гибкости стержня, при которых местная устойчивость может считаться обеспеченной [c.144]

Рассчитаем для примера два варианта фазоинверсной акустической системы— под готовый громкоговоритель и под заданные требования. Как говорилось выше, первый варнант расчета не оптимален, так как у разработчика нет гарантии, что параметры имеющегося громкоговорителя удовлетворяют указанным выше требованиям, но может быть интересен для радиолюбителей, не имеющих возможности конструировать громкоговоритель под заданные требования. Исходными данными для расчета фазоипверсной системы под готовый громкоговоритель являются его параметры fs, Qts и Vas- Если они неизвестны, то их необходимо измерить и рассчитать данным выше способом. Для того чтобы громкоговоритель обеспечивал приемлемые характеристики системы, значение полной добротности Qrs не должно превышать 0,6. Кроме того, громкоговорители с очень большой гибкостью подвеса, т. е. большим эквивалентным объемом Fas, затруднительно эффективно испо. тьзовать в фазоинверсных системах, так как они требуют применения корпусов очень больших объемов. [c.131]

Ладача механич. расчета опор заключается в том, чтобы, пользуясь методами строительной механики, определить напряжения в материале отдельных частей опор, возникающие под действие-м нагрузок, приложенных к опоре, и выработать такие конструкции опор и размеры их частей, для к-рых. в наихудших расчетных случаях напряжение материала не превосходило бы допусти.мых величин, требуемых нормами. По нормам механич. расчета воздушных линий СССР все опоры рассчитываются для двух случаев 1) провода не оборваны, 2) оборвана часть проводов (число оборванных проводов и условия нагрузки их принимаются в зависимости от назначения опор и района работы линии). В первом случае опоры нагружены вертикальными силами от веса самих опор, изоляторов и проводов и поперечными силами, вызванными горизонтальным давлением ветра на провода и опоры. Во втором случае к перечисленным воздействиям прибавляются еще и силы, направленные вдоль линии, возникающие после обрыва проводов, вследствие неуравновешенного натяжения, причем в большинстве случаев усилия, действующие по проводам при обрыве части их, являются определяющими конструкцию и размеры частей опоры. Все эти нагрузки определяются из данных механич. расчета проводов и в соответствии с союзными нормами механич. расчета воздушных Л. э. При обрыве части проводов усилия, действующие на анкерную опору, легко м. б. подсчитаны по результатам механич. расчета проводов. При определении же усилий, действующих в том же случае на промежуточные опоры с подвесными изоляторами, необходимо учитывать соответствующими методами уменьшение тя-жения проводов вследствие отклонения от вертикальной линии как самих опор в виду гибкости их, так и гирлянд изоляторов. Длч облегчения условий работы промежуточных опор при обрыве части проводов в последнее время употребляются т. н. выпускающие и скользяяще клеммы. Идея первых заключается в освобождении провода и проскальзывании его в клемме при обрыве провода при отклонении гирлянды изоляторов на нек-рый определенный заранее заданный угол. В результате применения таких клемм получается уменьшение усилий, действующих на опору при обрыве части проводов, и нак следствие [c.76]

Этот тип структуры программы может быть вам незнаком. Многие из вас, возможно, имели дело с полностью завершенными программами, для которых требовались только входные данные. Такие программы, даже если они чрезвычайно сложны, не могут сравниться с практически неограниченной гибкостью и универсальностью программы, подобной ONDU T, в которой можно задавать описание задачи и разрабатывать желательный вывод результатов посредством написания подпрограмм на языке ФОРТРАН. Конечно, нет необходимости в такой гибкости, когда программа используется для рутинных расчетов узкого класса задач. Для подобных приложений можно разработать адаптируемую часть так, чтобы она работала автоматически, просто запрашивая значения некоторых [c.23]

В данной работе были описаны возможности программы FEDSS и применяемые в ней методы. Для иллюстрации гибкости этой программы были представлены некоторые конкретные примеры ее применения. Удовлетворительное согласие результатов расчетов и экспериментальных данных иллюстрирует точность используемых моделей, а также достоверность основных положений и применяемых вычислительных методов. Предварительная обработка исходных данных позволяет благодаря генерации расчетной сетки ускорить процесс расчета по новым моделям. Программы обработки получаемых результатов дают возможность оперативно анализировать и оптимизировать структуру проектируемого прибора. [c.319]

В табл. 3-1 приведены исходные данные, на основании которых на рис. 3-5 указаны максимальные уровни для поперечной записи на диск при частоте вращения 33 7з об/мин. В области постоянства амплитуды смещения на низких частотах Лмакс выбрана 50 мкм, что позволяют современные звукосниматели, имеющие достаточно малое механическое сопротивление подвижной системы в началу появления долгоиграющих пластинок Лмакс ограничивалась 25 мкм из-за недостаточной гибкости подвижной системы выпускавшихся звукоснимателей. Также повышены максимальные уровни в области постоянства амплитуды кол 6ательной скорости с 10 до 14 см/с и в области постоянства амплитуды колебательного ускорения с 25 10 до 41 10 см/с . Следует отметить, что. практически для расширения динамики звучания допускают некоторое превышение указанных уровней. На низких частотах до первой частоты перегиба fi это превышение возможно благодаря раздвижению канавок при записи с переменным шагом в области средних и высоких частот также допустимы несколько большие уровни, пока запись производится на диаметрах больших, чем диаметр Dk, принятый при расчетах.. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...