Теплообмен в ламинарной переходной

Теплообмен в ламинарной переходной и турбулентной зонах течения 265 Теплосодержание компонента 20 [c.314]

Проведенное обобщение и зависимости (5-28) — (5-29) позволяют проверить правильность выводов, сделанных выше на основе гидродинамической теории теплообмена. Согласно неравенству (5-10) теплообмен с движущейся частицей должен быть в ламинарной об ласти обтекания менее интенсивен, чем с неподвижным шариком. Как видно из рис. 5-7, этот вывод подтверждается при R t<30, так как аппроксимирующая линия идет ниже прямой для закрепленного шара, т. е. Nut< опытных данных выводам гидродинамической теории теплообмена для автомодельной и переходной областей (характер кривых на рис. 5-7 подтверждает неравенства (5-11) и (5-12)). [c.167]

Рис. 10.3. Теплообмен при ламинарном и переходном режимах вынужденного движения жидкости в трубе влияние на теплообмен свободного движения жидкости

Рис. 10.3. Теплообмен при ламинарном и переходном режимах <a href="/info/109078">вынужденного движения жидкости</a> в <a href="/info/411057">трубе влияние</a> на теплообмен <a href="/info/2450">свободного движения</a> жидкости

Из трех режимов движения ламинарного, переходного и турбулентного— наименее изучен переходный. Даже для простого случая—плоского стационарного потока—не удается аналитически исследовать ни гидродинамику, ни теплообмен в переходной зоне, не удается определить координаты переходной зоны по оси х (рис. 24.8). [c.276]

В области переходного режима 2300 < Re < 1 большое влияние на теплообмен оказывает, как и при ламинарном движении, свободная конвекция. В настоящее время не имеется достаточно удовлетворительных методик расчета теплоотдачи в переходном режиме. Приближенно коэффициент теплоотдачи в этой области может быть оценен по данным рис. 2.42. Максимальное значение а соответствует турбулентному течению [уравнение (2.277)], наименьшее значение а может быть рассчитано по уравнению (2.272). [c.186]

Коэффициент теплоотдачи а при течении жидкости в трубах или каналах определяется по разным формулам в зависимости от того, является ли режим ламинарным или турбулентным. В этом параграфе рассмотрим теплообмен при ламинарном и переходном режимах течения жидкости. [c.338]

Для жидких металлов актуальными вопросами являются 1) теплообмен в трубах при малых значениях чисел Ре в ламинарной и переходной областях 2) теплообмен при изменяющейся по длине трубы плотности теплового потока 3) теплообмен при наличии в потоке внутренних источников тепла 4) теплообмен при поперечном обтекании пучков труб. [c.13]

Из кривых, приведенных на рис. 27.4, следует, что в переходной области, как и при ламинарном течении, большое влияние на теплообмен оказывает естественная конвекция чем больше число Грасгофа Gr, характеризующее интенсивность свободного движения, тем больше значение комплекса /( , а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а. По мере возрастания скорости вынужденного течения интенсивность перемешивания жидкости возрастает и влияние свободной конвекции ослабевает. При развитом турбулентном течении свободное движение на теплообмен практически не оказывает влияния (на рис. 27.4 при Re >10 000 все кривые слились в одну линию). [c.341]

Определенные особенности имеет расчет трения и теплообмена на шероховатой поверхности. Шероховатость поверхности может ускорить переход к турбулентному режиму течения и привести к увеличению поверхностного трения и интенсификации конвективного теплообмена. В переходной области теплообмен также усиливается. При анализе трения, введя так называемую песочную шероховатость, удалось исключить из рассмотрения форму элементов шероховатости. Отношение высоты эквивалентной песочной шероховатости к толщине ламинарного подслоя является параметром, характеризующим степень ее влияния на величину трения. Если высота шероховатости меньше толщины подслоя, она не влияет на трение. В этом случае поверхность считается гладкой. Когда высота шероховатости значительно превышает толщину ламинарного подслоя, определяющим становится сопротивление формы шероховатости при этом перестает зависеть от числа Re и определяется только высотой шероховатости. В промежуточной области зависит как от высоты шероховатости /г, так и от Re. С увеличением местного числа Маха влияние шероховатости на трение уменьшается. [c.50]

Рассмотрим также теплообмен на профиле турбинной лопатки при наличии зон ламинарного, переходного и турбулентного течения. Расчет выполняется при использовании уравнений (1.127) с дополнительными условиями по переходу (1.128). Расчетные и опытные значения числа Нуссельта на турбинном профиле показаны на рис. 7.16 для двух чисел Рейнольдса (Rej = рыас/м., 2 — скорость на выходе из решетки с — хорда лопатки). Результаты приведены для выпуклой стороны профиля. При меньшем числе Re (Rea = 1,84.10 ) пограничный слой остается ламинарным вплоть до точки отрыва (при х1с = 0,86), расчетное местоположение которой согласуется с опытным (в точке отрыва пограничного слоя трение на стенке становится равным нулю). При большем числе Re (Re = 6,75.10 ) отрыв [c.265]

Аналогичные эффекты увеличения интенсивности теплообмена при турбулентном режиме течения наблюдаются и в случае вибрации поверхности теплообменного аппарата. В этих случаях, как и при ламинарном режиме течения, в качестве характерной скорости выбирается амплитуда скорости вибрации, определяемая как Avof = Af А — амплитуда вибрации поверхности /—частота вибраций). Результаты исследования влияния поперечных вибраций на теплообмен в кольцевом зазоре и в канале при переходном и турбулентном режимах течения приведены в работе [71 ]. В работе (70 ] исследовалась теплоотдача как при ламинарном, так и при турбулентном режиме (рис. 118) течения воды в кольцевом зазоре с внешним диаметром 36 мм и в канале трубчатого теплообменника диаметром [c.230]

Конвективный теплообмен в услсви ях переходного режима течения теплопосителя в кан але подчиняется иной закономерности, чем в условиях устойчивого ламинарного ил,и турбулентного режимов течения. [c.184]

Из рассмотрения кривых рис. 3 и 4 видно, что устойчивость ламинарного пограничного слоя с увеличением числа М возрастает, причем в переходной области пограничного слоя процесс развивается таким образом, что отношение Гх = Явхк/Нехи сохраняется неизменным. Это отношение оказывается близким соответствующему значению для несжимаемого обтекания, полученному ранее в опытах ЦКТИ [Л. 1] и из обработки опытных данных Вильсона [Л. 2], Липмана [Л. 3] и др., а также данных Гезли (Л. 4]. Характер влияния сжимаемости на возникновение переходных явлений в пограничном слое качественно согласуется с результатами расчета потери устойчивости ламинарного пограничного слоя по методу ван Драйста Л. 5]. Эти расчеты показали, что в том случае, когда при теплообмене сохраняется постоянным отношение температуры стенки к температуре потока Т /Го, увеличение числа М должно приводить к увеличению устойчивости пограничного слоя. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...