Сопротивление гладких пластинок

Лобовое сопротивление, как уже указывалось, представляет собой сумму сопротивления трения и сопротивления давления. Соотношение между этими компонентами лобового сопротивления в различных случаях различно. В случае цилиндра, например, преобладающую роль играет сопротивление давления, В случае же гладкой пластинки, расположенной вдоль потока, лобовое сопротивление обусловлено почти исключительно тангенциальными силами, действующими на пластинку со стороны жидкости, т. е. представляет собой почти целиком сопротивление трения. Наоборот, [c.549]

Коэффициент сопротивления для ламинарного обтекания топкой плоской гладкой пластинки большого размаха (когда влиянием концов [c.163]

Данные экспериментов ) с плоскими гладкими пластинками хорошо согласуются с найденным законом распределений скорости и сопротивления при ламинарном режиме обтекания характеризующемся небольшими значениями числа Рейнольдса [c.126]

Простейшим с геометрической точки зрения симметричным телом является очень тонкая плоская гладкая пластинка, расположенная параллельно направлению набегающего потока. Для лучшего понимания проблемы сопротивления полезно рассмотреть изменение полного лобового сопротивления, начав именно с плоской пластинки, а затем перейти к телам все возрастающей толщины. Кроме того, целесообразно рассмотреть отдельно двух- и трехмерные тела в безграничном потоке, когда коэффициенты лобового сопротивления будут зависеть только от геометрии тела и некоторого характерного числа Рейнольдса. [c.399]

Рис. 152. Зависимость коэффициента сопротивления трения с/ гладких пластинок от числа Рейнольдса

Если полное сопротивление состоит в основном из сопротивления трения, то для гладких пластинок, параллельных направлению потока [c.468]

На рис. 152 даны кривые, изображающие зависимость коэффициента сопротивления с/ от числа Рейнольдса К, составленного по длине I, для пластинок с гладкой поверхностью. Из этих кривых первая, вторая и третья получены путем экспериментального определения сопротивления, а четвертая и пятая — теоретическим путем. При построении кривых значения с/ и Р отложены в логарифмическом масштабе. Кривая 1 относится к ламинарному течению в соответствии с формулой (14) (см. 3) получается, что [c.264]

Вычисление сопротивления трения для шероховатых пластинок можно выполнить, исходя из закономерностей, полученных в 5 п. (1) для турбулентного течения около шероховатых стенок (см. по этому поводу также сказанное в 11 о сопротивлении в трубах). Можно предполагать, что для течения, в котором влияние шероховатости уже вполне выявилось, сопротивление при заданной длине пластинки I и заданной шероховатости к пропорционально квадрату скорости, причем коэффициент пропорциональности тем больше, чем больше отношение к I. Так как это отношение при заданном к уменьшается при увеличении /, то при увеличении длины, следовательно, при увеличении числа Рейнольдса К = , коэффициент сопротивления с/ при постоянной скорости V уменьшается. Результаты соответствующих вычислений, выполненных Шлихтингом на основе измерений, произведенных Никурадзе для шероховатых труб, изображены на рис. 153. На этом рисунке мы опять видим довольно четкие переходы от гидравлически гладкого состояния течения к состоянию, при котором влияние шероховатости проявляется в полной мере (ср. рис. 128 на стр. 225). Штриховая кривая дает [c.266]

Импульсивная теория теплопередачи, развитая с успехом для обтекания пластинки, основана на связи между теплообменом и сопротивлением трения. Между тем у всех тел, за исключением только очень узких, весьма значительную долю сопротивления составляет сопротивление давления (стр. 242), которое, очевидно, непосредственно никак не связано с теплообменом. Косвенно это сопротивление может вызвать повышение теплообмена благодаря вызываемому им увеличению завихренности потока позади его места отрыва от поверхности тела. Аналогичные соображения имеют место и для шероховатых поверхностей, которые также обладают сопротивлением давления. Теплообмен для таких поверхностей значительно выше, чем для гладких поверхностей, при условии, что их сопротивление больше, чем у гладких поверхностей, иными словами, при условии, что шероховатые поверхности не являются гидравлически гладкими (стр. 178). Полностью этот вопрос до сих пор не исследован. [c.542]

Проведенные в последнее время испытания при высоких напряжениях и относительно низких частотах нагружения показали, что при очень высоком уров не напряжения частота нагружения может оказывать существенное влияние на сопротивление усталости [6]. Однако эти испытания на усталость при наличии пласти-.ческих деформаций, а также многие другие исследования, проведенные на гладких образцах малых размеров, не позволяют судить о поведении крупных элементов конструкции или соединений, в которых неизбежно имеется местная концентрация напряжений. [c.50]

В ранее уже упомянутой монографии Д. И. Менделеева, вышедшей в свет в 1880 г., находим отчетливое разграничение трения жидкости о гладкие и шероховатые стенки. Говоря о сопротивлении трения гладких поверхностей, Д. И. Менделеев отмечает основную роль прилегающего к поверхности твердого тела слоя жидкости, который движется и увлекает соседние . Сопротивление же неровностей, — пишет Д. И. Менделеев, — того же рода, как и сопротивление нормально движущейся пластинки . Этот взгляд Менделеева полностью соответствует современным представлениям о сопротивлении технически шероховатых труб и вообще поверхностей. [c.38]

Контур пластинки, равно как и состояние этой поверхности, т. е. будет ли она шероховатая или гладкая, влияют чрезвычайно мало на величину этого сопротивления воздуха, как это показывают непосредственные опыты. [c.45]

Полное сопротивление тонкой гладкой пластинки бесконечной длины, наклоненной к потоку, изменяется в зависимости от угла атаки, как это показано, например, на рис. 3.7. С достаточной точностью коэффициент лобового сопротивления можно принять пропорциональным 1Д81п а, где а — угол атаки. Это хорошо удовлетворяется для углов атаки 40—60°, а при а<35° коэффициент лучше повысить до l,2sin2a. [c.54]

При помощи того же дефектоскопа можно определить плотность прилегания баббитового вкладыша к корпусу подшипников (рис, 3-95). Внутренняя поверхность корпуса подшипника, приготовленного для заливки, обычно делается гладкой и чистой. При хорошей заливке ба ббит должен плотно прилегать к поверхности корпуса. В этом случае при прозвучивании часть ультразвуковой энергии все же отразится от поверхности раздела двух металлов из-за их различного акустического сопротивления (Л= Р с), но значительная часть ее пройдет через Эту границу и -будет воздействовать на прием ную пьезоэлектрическую пластинку. Отсутствие показаний индикатора приемного устройства будет свидетельствовать о плохом качестве заливки баб бита. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...