Предел прочности контактный 7 — Оценка

Для оценки конструкционной прочности кроме стандартных механических свойств (НВ, сгв, сто,2> S, ч/, K U) необходимо учитывать работу распространения трещины, предел вьшосливости, контактное сопротивление усталости, сопротивление износу и т.д. [c.369]

Контактными называют напряжения в зоне (зонах) контакта деталей машин. На практике часто появляется необходимость определения напряжений и деформаций в этих зонах как при расчете на контактную прочность (зубчатые и фрикционные передачи), так и для оценки предела выносливости (резьбовые и прессовые соединения и др.). [c.227]

Влияние толщины упрочненного слоя при химико-термической обработке на пределы контактной и изгибной прочности трудно оценить из-за отсутствия единой трактовки в различных стандартах и методиках. Так, в ГОСТ 21354-87 толщину диффузионного (упрочненного) слоя у переходной поверхности зубьев рекомендуется определять на отожженных шлифах как толщину слоя от поверхности до структуры сердцевины. При этом твердость сердцевины у основания зубьев цементованных и нитроцементованных колес должна составлять HR 30... 45, азотированных колес - HR 24... 40, закаленных по контуру при нагреве HR 25... 35. В СТ СЭВ 5744-86 толщина упрочненного слоя в середине боковой поверхности зуба при оценке контактной прочности и у переходной поверхности зубьев при оценке изгибной прочности равна толщине слоя от внешней поверхности зуба до поверхности внутри упрочненного слоя с твердостью по шкале Виккерса на 50 единиц большей, чем у сердцевины (твердость сердцевины устанавливается на выбеге эпюры твердости зуба [c.110]

Таким образом, горячий послециклический предел прочности является достаточно надежной характеристикой для. оценки работоспособности штам повых материалов ирессового назначения. Критерий а вт полнее, чем теплостойкость, отражает структурную и механическую стабильность сплавов в процессе эксплуатации, так как при его определении учитывается разупрочняемость материала в процессе ЦТСВ при параметрах нагружения, близких к эксплуатационным, и сами механические испытания проводятся в интервале средних температур контактных слоев горячих штампов. [c.213]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...