Магниевый сплав—Кривые растяжения

Магниевый сплав—Кривые растяжения 75 Материал анизотропный 32 [c.213]

При заданной деформации С-образные образцы исследуют при напряжениях, близких к пределу текучести при растяжении (ао,г). Для алюминиевых сплавов напряжение принимают равным 0,9 оо,2, а для магниевых сплавов 0,75 сго,2 (ГОСТ 9019—74). ЕсЛи количество испытываемых образцов 10 и более, то полученные данные подлежат математической обработке с построением кривых в координатах вероятность разрушения — время до разрушения по вышеуказанному ГОСТу. [c.69]

На рис. 40 видно, что чистый магний характеризуется значительным упрочнением при горячей деформации вплоть до разрушения. Иная картина имеет место при растяжении крупнозернистых сплавов. Упрочнение для них наблюдается только при малых степенях деформации (8=10-7-15 %) дальнейшее повышение деформации не только не увеличивает действующие напряжения, но и несколько уменьшает их. При в = 30-г-35 % для всех сплавов наблюдается стадия установившегося течения. Из вида кривых напряжение — деформация следует, что деформации крупнозернистых магниевых сплавов присущи слабые признаки СП течения [2]. [c.122]

Для конструкционных сталей невысокой и средней прочности (после отжига, нормализации, высокого отпуска), для многих алюминиевых и титановых сплавов П. т. у. при растяжении и сжатии практически не отличаются (табл.). У высокопрочных ста-ле11 П. т. у. при сжатии обычно на 10— 15% выше, чем при растяжении. Магниевые сплавы имеют при сжатии, как правило, более низкие П. т. у., чем при растяжении. П. т. у. при смятии для сталей, алюминиевых и титановых сплавов на 10—25% выше, чем при растяжении и сжатии, а для магниевых сплавов — выше, чем при сжатии и песк. ниже, чем при растяжении. П. т. у. при изгибе для большинства конструкционных материалов на 25— 40% выше, чем при растяжении. Это связано с тем, что П. т. у. при изгибе рассчитываются в предположении упругого распределения напряжений по сечению, а не фактического, соответствующего действит. кривой упрочнения материала в упруго-пластич. области (см. Прочность удельная). С. И. Кишкина-Ратнер. [c.48]

Опытные данные, относящиеся к условиям прохсорциональ-ного нагружения, довольно хорошо подтверждают существование единой для всех видов напряженных состояний кривой зависимости октаэдрического напряжения от октаэдрического сдвига, а также устанавливаемую формулами (16.1.4) пропорциональность между девиатором напряжений и девиатором деформаций. Так обстоит дело, во всяком случае, для углеродистой и низколегированной стали, для титановых сплавов. Однако для некоторых сплавов, например алюминиевых и магниевых, а также высокопрочных сталей, уже диаграмма растяжения не совпадает с диаграммой сжатия, а в плоскости т — То опытные точки, соответствующие разным напряженным состояниям, не ложатся на одну кривую. Положение можно исправить, допустив, что пластический потенциал U зависит не только от второго инварианта девиатора, но, возможно, от третьего инварианта и от гидростатической составляющей тензора. Заметим, что уже уравнения (16.1.2) фактически вводят зависимость от третьего инварианта, поверхность нагружения в виде шестигранной призмы задается уравнением вида (15.1.5). [c.542]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...