Георгиева

О. П. Максимова и др.), а также условия, когда один вид мартенситного превращения сменяется другим (И, Я. Георгиева). [c.266]

Подробные исследования влияния толщины и формы выходных кромок сопловых решеток в квазистационарном парокапельном потоке выполнены К. Г. Георгиевым, В. А. Савостьяновым, [c.108]

Рис. 3.24. Схема (a), коэффициенты давления за выходной кромкой в зависимости от влажности i/o и формы кромок (б) и характеристики вихревого следа за выходными кромками в зависимости от степени влажности, расхода влаги в пленку (в) и расстояния от кромки (г) М[ = 0,8 (опыты К. Г. Георгиева,

Опыты показали, что коэффициент хн, учитывающий неравномерность поля скоростей, слабо зависит от формы и толщины кромки на основном участке следа (при <0,2) и несколько увеличивается с ростом числа Miстепени влажности. При отсутствии пленок влияние влажности на Ин можно оценить по формулам, рекомендованным К. Г. Георгиевым [c.116]

Рис. 99. Установка Л. Георгиева с соавторами

Установка Л. Георгиева с соавторами [7] — прибор для измерения вязкости шлаков. Наружный цилиндр (тигель) — неподвижный, внутренний молибденовый цилиндр приводится во вращение. Измеряется скоростью его вращения. Вязкость определяется по тарировочному графику (сравнительным методом). Пределы измерения вязкости от 4 10 до 10 н-сек-ж = 1,15 = 0,5 и = 1,0 ex. Максимальный нагрев шлака до 1700° С. Для однократной заправки прибора необходимо 40 г материала. [c.184]

Результаты работ о возможности реализации при нагреве а- 8 перехода противоречивы. По мнению Шумана [87, 88] эта реакция в железомарганцевых сплавах не протекает. И. Я- Георгиева и Т. Д. Федорченко допускают возможность а->-е 7-превращения в сплавах с 10—12% Мп [85]. В сплавах высокой чистоты не обнаружено двухступенчатого распада при нагреве. [c.52]

На рис. 15.5 представлена зависимость 4Хр = = f (Ке г> полученная Б. Георгиевым [182] [c.250]

Заполнить этот существенный пробел в нашей технической литературе имеет цель настоящая книга, построенная на литературных данных и в эначителыюй степени на экспериментальных работах автора, вьшолиенных совместно с сотрудниками и учениками (Н.П. Селянская, И.Я. Георгиева, Н.М. Малахасян, В.Г. Абабков, Л.П. Воробьева) в Центральном научно-исследовательском институте черной металлургии им. И.П. Бардина и в Московском институте химического машиностроения. [c.2]

Рис. 3.25. Зависимости относительного давления торможения в вихревом следе за пластиной с заостренной и скругленной кромками от X при наличин и отсутствии пленки (опыты К. Г. Георгиева,.

Рис. 3.25. Зависимости относительного <a href="/info/67511">давления торможения</a> в <a href="/info/2425">вихревом следе</a> за <a href="/info/4991">пластиной</a> с заостренной и скругленной кромками от X при наличин и отсутствии пленки (опыты К. Г. Георгиева,.

В этой связи подчеркнем, что газодинамические силы, возбуждающие колебания рабочих лопаток, пропорциональны плотности среды. Так как значительная часть влаги концентрируется в закро-мочных следах, то средняя плотность здесь максимальная и воз-Л1ущающие силы возрастают по сравнению с этими силами при перегретом паре. Учитывая важность проблемы эрозии рабочих лопаток, проанализируем дисперсные характеристики вихревых следов. Опытные данные К. Г. Георгиева [28] представлены в форме зависимостей среднемассовых и модальных йкгл диаметров капель, а также среднеквадратичных отклонений [c.111]

Рис. 3.26. Дисперсные характеристики вихревых следов в зависимости от расстояния от среза и влажности (а) и от толщины кромки и расхода жидкости в пленку (числа iRean) (б) (опыты К. Г. Георгиева, МЭИ)

Рис. 3.26. Дисперсные характеристики <a href="/info/2425">вихревых следов</a> в зависимости от расстояния от среза и влажности (а) и от толщины кромки и <a href="/info/27453">расхода жидкости</a> в пленку (<a href="/info/909">числа</a> iRean) (б) (опыты К. Г. Георгиева, МЭИ)

Рис. 9.4. Влияние присадок ОДА на дисперсность яарокаиельного потока на выходе из соила (а) и в ви.х[>е-вом следе (б) при уо=14,2% М,,= = 0,7 (опыты К. Г. Георгиева)

Георгиева P. Тепловые нагрузки топок при сжигании низкосортного угля. — В кн. Симпозиум исследования процессов подготовки и сжигания лигнитных и бурых углей, отходов обогащения. София, Энергетика , 1972. [c.206]

На рис. 15.5 представлена зависимость 4Яр = f (Re j, Fr ), полученная Б. Георгиевым [172] на основании обобщения опытных данных А. Иппена и Д.- Харлемана. Эта зависимость может быть использована в первом приближении в инженерных расчетах. [c.221]

Ниобий—тантал. Ниобий и тантал образуют сплавы со структурой твердого раствора, стойкие ко многим агрессивным средам и обладающие всеми ценными качествами чистых металлов. Этот факт может иметь важное практическое значение, так как означает возможность замены чистого тантала, применяемого в ряде отраслей техники, на более дешевый сплав ниобий — тантал. Данные о коррозионной стойкости системы ниобий — тантал представлены в работах Миллера [48] и Аргеита [49], но испытания проводились в мягких условиях, и поэтому полученные результаты представляют ограниченный интерес. В то же время Гуляев и Георгиева [16], а также Киффер, Бах и Слемпковски [50] проводили испытания при высоких температурах, и их данные показывают, что скорости коррозии сплавов по существу ие отличаются от скорости коррозии таитала, если содержание ниобия не превышает 50%. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...