Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

245 — Определение 305, 306 — Условия

Рис, 24,4. К определению условия сборки планетарного механизма  [c.503]

Существует множество формул для определения усилий штамповки при вытяжке Р, которые найдены авторами для разных случаев вытяжки с учетом определенных условий процесса. Например, усилие горячей штамповки со смазкой и подогревом матрицы днищ, у которых i/ut я 1,3+1,6 составляет  [c.46]

Для построения линии пересечения поверхностей вместо вспомогательных секущих плоскостей при определенных условиях удобно применять вспомогательные сферические поверхности.  [c.113]


Достоинство псевдоожиженных систем — высокая интенсивность теплообмена между слоем и омываемыми им поверхностями. Особенно большие значения коэффициентов теплообмена даже при осуществлении процесса псевдоожижения в обычных условиях достигаются в слоях мелкодисперсных частиц. Многочисленные экспериментальные исследования подробно изложены в ряде монографий [12, 18, 20, 49, 50]. При этом механизм переноса тепла, в котором, безусловно, главная роль принадлежит теплопроводности системы, сложен и много- образен. Поэтому теории, объясняющей влияние всех факторов на теплообмен, до сих пор не существует. Однако отдельные аналитические модели не только качественно правильно отражают особенности внешнего теплообмена в псевдоожиженном слое, но и при определенных условиях позволяют делать удовлетворительные количественные оценки.  [c.57]

При определенных условиях оказывается невозможным выделить отдельную частицу в ансамбле, поэтому необходимо рассматривать взаимодействие излучения со всей совокупностью дисперсного материала. Такого рода кооперативные эффекты могут наблюдаться, если в системе существует ближний порядок, а размер частиц, расстояние между ними и длина волны являются величинами одного порядка, причем счетная концентрация рассеивающих центров 10 1/см [128]. Как следует из (4.1), подобного рода кооперативные эффекты не характерны для рассматриваемых систем.  [c.133]

При высокой концентрации рассеивающих частиц в результате затенения (в случае крупных частиц) невозможно применить понятие прямого света [161], т. е.. нельзя выбрать такой элементарный объем, в котором внешнее излучение изменяется мало [161]. Следовательно, неприменимы обычные понятия показателя ослабления и других характеристик элементарного объема [161]. Использование уравнения. переноса для таких систем оказывается затруднительным, хотя в принципе оно возможно для определения полусферических характеристик [161]. При этом необходимы специальные измерения параметров среды в определенных условиях.  [c.145]

Для получения обратимого чертежа многогранника необходимо соблюдение определенных условий расположения ребер каркаса в проекциях, а также наложения на чертеж и ряда других дополнительных условий.  [c.110]

Как отмечалось раньше, изображения чертежа связаны между собой определенными условиями и зависят от главного изображения. Расположение на поле чертежа главного изображения определяет расположение остальных изображений, которые располагают, как правило, в проекционной связи с главным, так как в противном случае необходимо выполнять соответствующие надписи.  [c.140]

В примере 1 отмечены 44803 различных способа осуществления определенных условий. Из них около 28% принадлежит одному конкретному распределению.  [c.95]

Если две или более фаЭ находятся в тесном контакте, возникает потенциал, способствующий самопроизвольному переходу вещества через границы фаз, и система стремится к состоянию равновесия. Состояние равновесия характеризуется комплексом условий, к которым приближается неравновесная система как к пределу в большинстве случаев степень достижения равновесия настолько велика, что различие между реальным состоянием и равновесным находится в пределах ошибки опыта. Знание условий равновесия имеет первостепенное значение в таких технических процессах, как абсорбция, адсорбция, экстракция, дистилляция, испарение, высушивание и кристаллизация. Критерий для определения условий равновесия был разобран в гл. 8. Из всех возможных комбинаций фаз и веществ ниже будет рассмотрена только двухфазная система неэлектролитов, в котором одна из фаз — пар.  [c.264]


Проблема определения условий равновесия пар — жидкость для смесей основана на том критерии, что фугитивность данного, компонента должна быть одной и той же для каждой фазы. Для решения этой проблемы необходимо знать температуру, давление и состав для каждой фазы в системе.  [c.273]

При идеальном растворе задача определения условий фазового равновесия может быть сведена к двум отдельным и независимым стадиям. Первая стадия — коэффициент распределения для каждого компонента определяют при данных температуре и давлении исходя из фугитивностей жидкой и твердой фаз чистого компонента. Вторая стадия — по данным значениям коэффициента распределения для каждого компонента определяют фазовые составы, применяя уравнение (9-38) к каждому компоненту с учетом того, что EXj- = 1 для жидкой фазы и = 1 для паровой фазы.  [c.278]

Если давление системы настолько низко, что паровую фазу можно считать смесью идеальных газов, определение условий равновесия может быть в дальнейшем упрощено. В идеальной газовой системе фугитивность чистого компонента равна общему давлению. Так как смесь идеальных газов также образует идеальный раствор, фугитивность компонента в смеси равна произведению общего давления на мольную долю, или парциальному давлению. Это составляет содержание закона Дальтона  [c.282]

В первой области существования дисперсных потоков — области потоков газовзвеси — согласно теоретическим и опытным данным (гл. 6) увеличение концентрации при прочих равных условиях может вызвать значительное увеличение интенсивности теплообмена. Такой результат был объяснен улучшением теплофизических характеристик, радиальным теплопереносом и положительным влиянием твердых частиц на теплообмен в пограничном слое. Этот эффект до определенного предела перекрывает отрицательное влияние роста концентрации на пульсации газа (гл. 3) и на скорость межкомпонентного теплообмена в газовзвеси (гл. 5). Однако во в т о-рой области дисперсных потоков — области потоков флюидной взвеси— увеличение насыщенности газового потока твердыми частицами сверх Ркр не только меняет структуру потока, но и содействует постепенному сближению растущего термического сопротивления ядра потока и понижающегося термического сопротивления пристенной зоны. Наконец, при определенных значениях растущей концентрации и определенных условиях движения потока могут сформироваться условия, при которых в решающей степени скажется отрицательное влияние стесненности движения частиц на теплообмен. В этом случае рост концентрации приведет не к повышению относительной интенсивности теплоотдачи, а к ее падению— процесс уже прошел через максимум.  [c.255]

Во всех приведенных случаях эксперименты подтвердили пригодность рассматриваемой гипотезы. Однако это не означает, что проверена ее принципиальная, физическая достоверность, так как отмеченное совпадение теории и опыта получено лишь при определенных условиях.  [c.330]

Кроме рассмотренного ранее процесса образования графита непосредственно при кристаллизации, возможен и другой способ образования графита. Как уже неоднократно указывалось, цементит — неустойчивое соединение и при определенных условиях (определенной температуре) распадается с образованием аустенита и графита или феррита и графита. Для осуществления этого процесса требуется диффузия углерода к центрам кристаллизации графита и самодиффузия железа от мест, в которых графит выделяется.  [c.207]

Выделение карбидов происходит по границам зерен, что при определенных условиях приводит и к охрупчиванию стали и к появлению особого вида коррозионного разрушения по грани-  [c.487]

Обработка металлов давлением основана на их способности Б определенных условиях пластически деформироваться в результате воздействия на деформируемое тело (заготовку) внешних сил.  [c.53]

В качестве показателя эффективности газовой защиты или защищающей способности сопла (горелки) при определенных условиях в ряде экспериментов принят безразмерный коэффициент эффективности газовой защиты Он представляет собой отношение площади зоны эффективной газовой защиты к площади выходного отверстия наконечника — сопла Fт. е.  [c.106]

Можности или невозможности самопроизвольного протекания коррозионного процесса при определенных условиях.  [c.11]

В определенных условиях под воздействием потока жидкого металла твердый металл разрушается вследствие протекания процессов эрозии и кавитации.  [c.147]

Очень большая замедленность анодной реакции ионизации металла имеет место при возникновении анодной пассивности (см. с. 305). Анодная поляризация металлов в определенных условиях может облегчать переход металлов в пассивное состояние (образование на металле первичных фазовых или адсорбционных защитных пленок), что сопровождается резким торможением анодного процесса с соответствующим самопроизвольным падением плотности тока и значительным смещением потенциала электрода в положительную сторону (участок BE на рис. 137) до значений, достаточных для протекания нового анодного процесса, обычно выделения кислорода [участок EF кривой (Ко,)обр DEF на рис. 137]. Значение этого вида анодной поляризации рассчитать нельзя и его берут обычно из опытных данных.  [c.197]


Пассивность наблюдается в определенных условиях у титана, алюминия, хрома, молибдена, магния, никеля, кобальта, железа и других металлов. Очень многие металлы в той или иной степени в зависимости от условий склонны пассивироваться.  [c.303]

Вещества или процессы, вызывающие в определенных условиях наступление пассивного состояния металлов, называют пассивирующими факторами или пассиваторами.  [c.305]

Существенным недостатком хромоникелевых так же, как и хромистых, сталей является их подверженность в определенных условиях некоторым видам местной коррозии, связанным с местным нарушением пассивного состояния, в том числе и межкристаллитной коррозии.  [c.421]

Практической целью коррозионных испытаний является определение долговечности данного металла в определенных условиях. Однако этим не исчерпываются все задачи и цели коррозионных испытаний и исследований, которые более детально сформулированы Г. В. Акимовым следующим образом  [c.426]

Для качественной и количественной оценки коррозионной стойкости металлов и средств защиты в определенных условиях предназначен ряд шкал коррозионной стойкости. Наиболее распространенной и рекомендуемой ГОСТ 13819—68 является десятибалльная шкала коррозионной стойкости металлов (табл. 67).  [c.430]

Дайте определение условия касания плоскости и поверхности, двух поверхностей.  [c.143]

В связи с тгм, что до сих пор нет такого ун шерсальиого по- <азателя пластичности материала, который учитывал бы химический состав, структуру, механические свойства материала, тип напряженного состояния, скорость деформации, температуру, при которой проводится деформация, вероятность изменения ее в процессе, во времени деЛормации и т.п. надо пользоваться имеющимися показателями пластичности, учитывая определенные условия деформирования и конкретные данные, характерные для дефорыирувиюго ште-риала.  [c.28]

Превде всего необходимо проводить механические испытания материалов, чтобы получить количественные показатели сопротивления деформированию и показатели пластичности данного материала в определенных условиях (в нашем случае гфи температуре штамповки).  [c.28]

Мазуты, предназначенные для сжигания в котельных и технологических установках, подразделяются на флотские Ф5 и Ф12 и топочные. Топочные мазуты имеют марки М40 и МЮО. Цифра показывает отношение времени истечения 200 мл мазута при 50 С к времени истечения такого же количества дистиллированной воды при 20 °С в строго определенных условиях. Из этого видно, что мазуты — очень вязкие жидкости. Даже при 80 °С кинематическая вязкость мазута МЮО может доходить до IISmmV а марки М40 — до 59 мм /с. Вязкость воды при этой температуре равна 0,365 мм /с. Для перекачки мазутов по трубопроводам и распыливания форсунками их приходится подогревать до 100—140 С, чтобы снизить вязкость хотя бы до 15—20 мм /с. Температура застывания мазута М40 не должна превышать 10, а МЮО — 25 С. Мазуты с государственным Знаком качества дополнительно маркируются буквой В (высококачественный) — М40 В и МЮО В.  [c.126]

Вязкость представляет собой свойство жидкости сопротивляться сдвигу (скольжению) ее слоев. Это свойство проявляется в том, что в жидкости при определенных условиях возникают касательные напряжения. Вязкость есть свойство, T7 /7/V777777777777777,77/77777Z противоположное текучести более скорог.сй при  [c.11]

Подробное описание работ, посвященных теплообмену псевдоожиженного слоя крупных частиц с поверхностью, проведено потому, что в слоях (крупных частиц) под давлением основная рЪль принадлежит конвективному переносу тепла, и именно доминирующим вкладом конвективной составляющей в общий коэффициент теплообмена в первую очередь объясняются высокие значения а, превосходящие (даже) при определенных условиях максимально достижимые величины при псевдоожижении мелких частиц. Боттерилл [69] показал путем сопоставления увеличения максимальных коэффициентов теплообмена с ростом давления, по данным [83], и конвективной составляющей, рассчитанной, согласно [75], при соответствующих условиях (табл. 3.1), что влияние давления на теплообмен между слоем и поверхностью не сводится лишь к росту конвективной составляющей, а имеется дополнительный фактор, подтверждающий мнение авторов [84, 85] об улучшении качества псевдоожижения, структуры слоя [27], упаковки частиц и более свободного их движения у поверхности теплообмена [69].  [c.65]

Следовательно, использование (7-7) по существу предполагает равное увеличение температуры и газа и твердых частиц на участке длиной х—Ых = Ытх = Ыпх, что предполагает ф,= 1. Так как опыты проводились при температурном равновесии на входе в канал (Г = < т = г п), то отсюда следует необходимость в равенстве температур компонентов и в сечении х . ti = tix = tax- Однако отсутствие межкомпонентного температурного скольжения может быть достижимо лишь при обеспечении определенных условий, например (6-61) — (6-63). Анализ вышерассмотренных опытных данных показывает, что эти условия существенно нарушаются при использовании достаточно крупных стеклянных шариков и графитовых частиц в кар1алах малого диаметра, что в основном имело место в [Л. 309, 350, 390]. Поэтому обработка данных в этих работах по зависимостям (6-34) и (7-1) вряд ли правомочна.  [c.235]

Характер зависимости an = f(P) и наличие максимума Оп При определенном условии нетрудно также объяснить [Л. 99] в соответствии с теорией теплообмена псевдоожиженного слоя, изложенной в [Л. 130, 138, 220] (см. рис. 8-7). Это условие заключается в том, что увеличение концентрации в проточной системе должно происходить лишь за счет уменьшения расхода (скорости) газа. Подобная жесткая связь концентрации и скорости характерна для кипящего (несквозного) дисперсного потока. Для сквозных потоков, особенно для га зовзвеси, такая связь необязательна концентрация может увеличиваться при одновременном повышении расхода транс-пор тирующего агента за счет превалирующего роста подачи твердого компонента. В исследованиях кипящего слоя изучается левая ветвь кривой рис. 8-7. При этом рассматривается влияние скорости v, являющейся в этом 256  [c.256]

В соответствии с указанными условиями однозначности скорости фаз на входе в канал равны (коэффициент скольжения фаз фг, = = 1), слой не продувается и находится под действием сил предельного равновесия в плотном состоянии. Последнее означает, что твердый компонент достиг такой объемной концентрации, при которой все соседние частицы обязательно кон-тактируются друг с другом. Движение плотного слоя возникает за счет периодического нарушения предельного равновесия, приводящего к конечным деформациям сдвига без разрыва контактов. Однако согласно граничным условиям на стенке канала скорость частиц не падает до нуля. Так как для газовой среды (и)ст = 0, то Фг с,т= ( т/ )ст—>-оо. Наконец, условие ф1,= 1 на входе в канал не означает, как это обычно полагают, автоматического равенства скоростей фаз непродуваемого слоя по длине канала. Предварительные опыты показали, что при определенных условиях и в ядре движущегося слоя возможно небольшое проскальзывание фаз потока. Если пренебречь отмеченными смещениями скорости компонентов слоя, т. е. если положить фч,= 1, то v vi = v n-Если дополнительно принять, что концентрация (пороз-ность) движущегося плотного слоя неизменна (p = onst), то тогда взамен уравнения сплошности (1-30) приближенно получим  [c.288]


Отсюда вывод, что в плотном движущемся слое горизонтальная составляющая сил, действующих на частицы, постоянна по сечению канала и аналогична усилию распора в сводах , а вертикальная составляющая изменяется по линейному закону и аналогична силе поддержания [Л. 5, 242]. Нетрудно заметить, что уравнения (9-35) приводятся к виду (9-36) лишь при определенных условиях если принять движение стационарным (т. е. принять dv nldx=Q) и если пренебречь вязкостным трением.  [c.289]

Такая связь не является жесткой, и поэтому при определенных условиях количество какого-либо элемента может быть большим или меньшим, чем это соответствует стехпометрическому соотношению элементов по формуле данного химического соединения (см. на с. 104 твердые растворы на базе химического соеди-  [c.99]

Для прпмера рассмотрим сплавы меди и золота, имеющие одинаковую кристаллическую решетку и неограииченно растворяющиеся в твердом состоянии. В обычном твердом растворе меди и золота отсутствует строгая закономерность в расположении атомов меди и золота в узлах гранецентрированной решетки. Вероятность наличия в данном узле решетки того или иного атома зависит от концентрации сплава. Однако при определенных условиях (при медленном охлаждении твердых растворов большой концентрации) атомы меди и золота занимают определенные места в решетке (рис. 85).  [c.106]

Цементит — соединение неустойчивое и при определенных условиях распадается с образованием свободного углерода в виде графита. Этот процесс имеет важное практическое значение главным образом для высокоуглеродистых сплавов — чугу-нов и будет рассмотрен в гл. VIII.  [c.166]

Некоторыми исследователями в отдельных марках сталей, в определенных условиях обнаружены в быстрорежущих сталях и другие карбиды М2С, МгзСб, Afj a эти результаты не могут считаться достоверными, так как количество этих карбидов, как указывают сами исследователи, невелико и их наличие не вносит каких-либо существенных изменений в происходящие процессы.  [c.423]

Максимальная температура обычной сварочной дуги, горящей в чистом гелии = 24,59 В), составляет 810X246 = 19 845°. При наличии в дуге паров других элементов эффективный потенциал уменьшается и соответственно снижается температура дуги. Поэтому возникает вопрос, почему же при сварке и резке плазменной струей в некоторых случаях получают температуру 30 000° и более. Это как будто противоречит вышеуказанному. Но в действительности никакого противоречия нет. Температура столба дуги-плазмы зависит от многих факторов, в том числе от упругих соударений частиц в ней. Чем их больше, тем выше температура. Представим себе, что мы каким-то путем (подачей газа по бокам столба или размещением дуги в постороннем магнитном поле) заставим столб дуги сжаться, т. е. уменьшить свое сечение. Так как сварочный ток не меняется, количество электродов, проходящих по сечению столба дуги, не изменится, а количество упругих и неупругих соударений увеличится. Плазма становится более высокотемпературной и в определенных условиях может достигать ранее указанных температур.  [c.134]

Катодные включения (например, Си, Pd) заметно повышают коррозионную стойкость железоуглеродистых сплавов в атмосфере даже при незначительном их содержании (десятые доли процента меди — рис. 272). В процессе коррозии медистой стали в электролит (увлажненные продукты коррозии) переходит и железо, и медь, но ионы последней, являясь по отношению к железу катодным деполяризатором, разряжаются и выделяются на его поверхность в виде мелкодисперсной меди. Медь является весьма эффективным катодом и при определенных условиях, например, при повышенной концентрации окислителя — кислорода у поверхности металла, что имеет место при влажной атмосферной коррозии, и отсутствии депассивирующих ионов, способствует пассивированию железа  [c.381]

Изнсстко, что все жидкости н газы обладают вязкостью. Это значит, что при определенных условиях в качестве смазывающей жидкости М0Ж1Ю применять воду и даже воздух, что и используют на практике.  [c.277]

Опыты по определению условий зарождения хрупкого разрушения были выполнены на стали 15Х2МФА в исходном состоянии поставки и в предварительно деформированном состоянии.  [c.100]


Смотреть страницы где упоминается термин 245 — Определение 305, 306 — Условия : [c.247]    [c.301]    [c.626]    [c.82]    [c.14]    [c.29]   
Вибрации в технике Справочник Том 1 (1978) -- [ c.99 ]



ПОИСК



166 — Условия достижения 34 — Формулы греоня 34,32 —Определение момента силы

166 — Условия достижения 34 — Формулы коэффициента внешнего трения от различных параметров 30, 31 — Определение

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные арматуры

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные двухкулачковые для обработки деталей

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные для расчета удельной силы притяжения

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные патрона на полюсе

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные режимы резания при обработке деталей

173 — Номограмма для определения условий равновесия заготовок 176 — Нормы жесткости 174 — Ориентировочные типа дисков 175 — Схема установки патрона для испытания 174. 175 — Формула

245 — Определение 305, 306 — Условия анализа

245 — Определение 305, 306 — Условия асимптотическая 119, 301 — Критерии

245 — Определение 305, 306 — Условия в среднем квадратическом

245 — Определение 305, 306 — Условия динамическая

245 — Определение 305, 306 — Условия линейных систем

245 — Определение 305, 306 — Условия по Ляпунову 119 — Определени

245 — Определение 305, 306 — Условия по моментам высоких порядковИсследования 307 — Результаты

245 — Определение 305, 306 — Условия по совокупности моментных функций

245 — Определение 305, 306 — Условия стохастическая — Определени

554, 555—557, 559—561 определение условия для —, 563 краевой эффект

Автогенераторы (определение) условие самовозбуждения

БАЛАНСИРОВОЧНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ И АППАРАТУРА Грязев, В. Я. Калинин. Расчет параметров механической системы подвеса и определение радиальных условий уравновешивания гнроприборов

Выбор небесных светил и определение условий естественного освещения

Выбор оптимального метода определения малых концентраций кислорода в воде для эксплуатационных условий, Иваницкая

Г о р е л о в, О. В. С о р о к и н. Определение коэффициента Пуассона емкостным методом в условиях ползучести

ГИСТЕРЕЗИС МЕХАНИЧЕСКИЙ - ДЕТАЛ Мора определения условий пластичности

ГОРЧЕВ В.С. Метод определения начальных условий при теоретических исследованиях автоматических линий

Гипотеза Баландина о сопротивлении Мора определения условий пластичности

Дефект Механизм роста 150—151 — Определение 152 — Условия возникновения

Диагностический прибор для определения цикловой диаграммы работы машины в динамических условиях

Динамический метод определения модулей упругости в условиях высоких температур

ЗАМЕЧАНИЯ ПО ПОВОДУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕННОГО И ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЙ Общая трехмерная задача. Граничные условия

Задание Д-22. Определение условий устойчивости заданного состояния покоя (равновесия) консервативной механической системы с одной и двумя степенями свободы (по теореме Лагранжа—Дирихле)

Запас прочности Определение Формулы в условиях статического напряжения

Зарицкий С.П., Усошин В.А., Якубович В.А., Шайхутдинов А.З. Методика инструментальнорасчетного определения напряженно-деформированного состояния трубопроводов обвязки компрессорных станций при эксплуатации в сложных почвенно-климатических условиях

Износ определение в условиях эксплуатации

Инструменты - Корректировка условий работы 401, 402 - Определение допустимого

Инструменты - Корректировка условий работы 401, 402 - Определение допустимого числа в наладке

Канурсо, Принцип для определения границ перемещений в условиях приспособляемости конструкций, подверженных циклическим нагрузкам. Перевод О. Ф. Чернявского

Конструктивные составляющие радиоэлектронной аппаратуры. Основные понятия и определения. . — Характеристика условий эксплуатации аппаратуры Источники тепла в радиоэлектронных аппаратах

Концентрация напряжений 403 — Определение экспериментальное в условиях пластичности

Концентрация напряжений Определение в условиях пластичности

Линеаризация граничных условий (определение приведенных жесткостей в опорах балок)

Малинин Н. Н. Определение времени вязкого разрушения ортотропных листов в условиях ползучести

Метод определения значения необратимого формоизменения в условиях нейтронного облучения

Метод определения условий совместной

Метод сечений в теории трещин. Определение левой части условия прочности для тел с трещинами

Методика определения параметров воздействия среды на тело в условиях квазистационарности

Методика экспериментального определения коэффициента теплоотдачи в нестационарных условиях

Методы и температурные условия определения размера концевых мер по разрядам

Методы экспериментального определения относительного сопротивления материалов в лабораторных условиях

Мора гипотеза определения условий

Мора гипотеза определения условий пластичности

Нагрузки предельные 208 — Кинематический метод определения 211 Статический метод определения 209Оценка ние условия пластичности ТрескаСен-Венана 232—235 — Примеры

Общее уравнение статики. Условия равновесия системы. Определение реакций связей

Общие условия для определения установившихся волновых движений

Определение Umax из условия заданной точности обработки

Определение Охлаждение при термической обработке Внешние условия

Определение амплитуды и начальной фазы из начальных условий (258. 1.3. Вертикальные колебания

Определение в условиях пластичности

Определение взаимодействия между адгезивом и субстратом в динамических условиях

Определение воздухопроницаемости конструкций в лабораторных условиях

Определение воздухопроницаемости конструкций в натурных условиях . Химический метод определения воздухопроницаемости конструкций в натурных условиях

Определение воздухопроницаемости оконных проемов в лабораторных условиях

Определение воздухопроницаемости оконных проемов в натурных условиях

Определение движения жидкости при каком-нибудь условии данном на линии тока

Определение движения по начальным условиям

Определение деформации оболочки, совместимой с кинематическим условием втулочных связей

Определение значений физико-геометрических параметров приемных преобразователей в зависимости от условий измерений

Определение и объединение составляющих погрешностей измерений в реальных условиях применения МВИ

Определение и строение дуги. Условия зажигания и горения дуги

Определение касательных напряжений при поперечном изгибе балки прямоугольного сечения (формула Д. И. Журавского). Условие прочности

Определение комплексных потенциалов по заданным граничным условиям. Методы Н. И. Мусхелишвили

Определение концевого импеданса и комплексного гиперболического угла нагрузки для различных видов граничного условия

Определение коэффициента теплоотдачи в условиях сложного теплообмена

Определение коэффициентов из граничных условий

Определение мгновенных характеристик стеклопластиков в условиях термодеструкции по двум опытам с различными скоростями нагрева

Определение межкристаллитной коррозии. Ножевая коррозия Условия возникновения. Методы выявления

Определение минимальной высоты фундаментов по заданным условиям размещения и крепления машин

Определение наивыгоднейших условий эксперимента

Определение начальных условий колебаний при стопорении ротора экскаватора

Определение невозмущенной орбиты по заданным условиям движения

Определение нормальных напряжений при поперечном изгибе. Условие прочности

Определение оптимальных условий и потерь давления при пневмотранспортировании флюсов

Определение основных параметров барабанной сушилки по условиям теплообмена

Определение основных размеров кулачков с роликовыми толкателями на основании динамических условий

Определение основных размеров механизма из условия выпуклости профиля кулачка

Определение параметров околоземной траектории по начальным условиям

Определение переменных для выполнения условий функционирования

Определение перемещений по компонентам тензора деформации. Условия совместности деформаций

Определение поля перемещений по линейному тензору деформации Условия сплошности

Определение постоянных Си и Си для геометрических граничных условий

Определение постоянных Си, Си для статических граничных условий

Определение постоянных интегрирования по начальным условиям

Определение постоянных, условия на концах

Определение предельного распространения пламени по поверхности в условиях пожара

Определение равнодействующей системы сходящихся сил методом проекций. Аналитическое условие равновесия

Определение размеров цилиндрического образца, обеспечивающих условия автомодельности распространения трещиИвгиб цилиндрического образца с кольцевой трещиной, выходящей на поверхность кольцевой выточки

Определение размеров, технические условия и коэффициент использования металла

Определение свободного движения многомассовых систем по начальным условиям

Определение свойств моющих средств воспроизведением рабочих условий

Определение смещений по компонентам деформации. Условия совместимости Сен-Венана

Определение содержания воздуха в рабочих жидкости гидросистем. jg-j Эксплуатация нормализованного гидрооборудовакия в особых условиях

Определение средней температуры потока в условиях конвективного теплообмена

Определение средней температуры теплоносителя в канале в условиях конвективного теплообмена

Определение срока службы деталей автомобиля для заданных условий И эксплуатации

Определение температуры остановки хрупкой трещины при разных условиях охлаждения

Определение тепловой мощности печи при изменении условий сжигания топлива

Определение тепловых сопротивлений плоских слоев теплоизоляторов посредством плоского бикалориметра при условиях конечного альфа Идея метода и расчетные формулы

Определение требуемой площади легкосбрасываемых конструкций (ЛСК) из условий обеспечения взрывозащиты производственных зданий

Определение условий абсолютной устойчивости Пример

Определение условий динамического распространения трещины

Определение условий налипания частиц канифоли расчетом

Определение условий работы машины

Определение условий равновесия системы. Устойчивость равновесия

Определение условий, приводящих к сквозной коррозии

Определение устойчивости металлов в условиях кавитации

Определение фактической площади контакта поверхностей твердых тел при различных термических условиях методом контактной теплопроводности

Определение элементов орбиты по начальным условиям

Определение эффективности экспериментальной оценки условия единства измерений относительно дисперсии погрешности

Определение эффективности экспериментальной оценки условия единства измерений относительно систематической погрешности при извебтаой дисперсии

Определение эффективности экспериментальной оценки условия единства измерений относительно систематической погрешности при неизвестной дисперсии

Основные определения и условия неравномерного движения

Поле физической величины. Условия физической объективности аналитического определения вектора

Ползун — Определение условий заклинивания

Популяция в экстремальных условиях. I. Некоторые вводные определения и понятия

Порядок определения и обеспечения требуемых условий труда на рабочем месте

Постановка задачи. Условия, относящиеся как к перемещениям, так и к силам. Геометрическое определение движения при кручении

Приложение Б. Условия балансировки ромбического механизма привода Приложение В. Термины и определения

Примеры определения условии устойчивости состояния покоя механической системы с одной степенью свободы

Примеры определения условий совместности перемещений в местах соединения конструктивных элементов составных пространственных осесимметричных систем

Расчеты поперечной устойчивости пути и определение условий недопущения вкатывания гребня колеса на головку рельса

Салюков В.В., Квелых В.В., Петров Н.Г., Клищевская В.М., Есин Ю.И. Экспериментальное определение остаточного ресурса технологического оборудования в условиях, максимально приближенных к натурным

Силы параллельные равнодействующие приложенные к одной точке равнодействующие Определение 108 — Условия равновесия

Случай, когда плоскость действия изгибающих сил расположена косо по отношению к главным осям сечений. Определение плоскости действительного изгиба и кривизны. Условие сопротивления

Способы определения пластичности и температурного интервала хрупкости металлов в условиях сварки

Средства для определения свойств материалов в условиях динамического нагружения (А. С. Больших, В. А. Клочко)

Т и хо н о в. Электрическая модель гидрогеологических условий для определения оптимального расположения водозаборных скважин

Теоретическое определение искажений поверхностей линз при изменении внешних условий

Термомеханические граничные условия для определения обобщенных динамических температурных напряжений в пластинках с круговыми включениями

УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ И ПОГРЕШНОСТИ УПРОЩЕНИЙ И ДОПУЩЕНИЙ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ ПЛОСКИХ ТЕЛ

Уравнение Бернулли, условия его применения. Определение потерь напора

Условие равновесия твердого тела с двумя закрепленными точками. Определение опорных реакций

Условие статической определимости при определении реакций в ки

Условия в бесконечности при движении тела как твердого при определении перемещений по деформациям, возможны

Условия высадки, выбор переходов и определение размеров заготовки при штамповке на ГКМ

Условия для определения постоянных интегрирования в граничных условиях для

Условия определения твердости по Бринелю

Условия равновесия и общий метод определения напряжений, деформаций и перемещений в теле

Условия распределения воды дырчатыми трубами и определение коэффициента вихревых сопротивлений

Устойчивость в условиях ползучести. Определение точек псевдобифуркации (ПБА). Вопрос о критическом значении

Формулы расчетные вакуумных по определению условий собираемости

Химический метод определения воздухопроницаемости конструкций в лабораторных условиях

Ч Определение свойств электроизоляционных материалов j в условиях повышенной температуры и влажности Установки для получения заданной температуры

ШЕВЯКОВ Н.Н., ГОРЧЕВ В.С. Определение начальных условий при исследовании однопоточных автоматических линий дифференциальным методом

Шатинский, А. И. Нестеренко. Определение долговечности службы одно- и двухфазных покрытий в условиях коррозии в расплавах легкоплавких металлов

Эвольвентное зацепление. Образование эвольвентного профиля прямозубой рейкой. Условие возможности правильного зацепления двух колёс с эвольвентными профилями. Наименьшее число зубьев колеса, нарезаемого реечным и шестеренным инструментом без подреза. Определение коэфициента перекрытия по чертежу. Анализ удельного скольжения. Выводы

Экспериментально-теоретический метод определения искажений поверхности линзы при изменении внешних условий

Экспериментальное определение влияния фактора времени на параметры работоспособности реле РЭС-9 в условиях одновременного действия на них температуры, вакуума и нагрузки

Экспериментальное определение прочностных и деформационных характеристик материалов в условиях осевой деформации образцов

Экспериментальное определение условий взрывного возбуждения сейсмических волн

Экспериментальное определение характеристик случайных процессов параметров работоспособности непроволочных резисторов, транзисторов и электромагнитных реле РЭС-6 в условиях комплексного воздействия на них температуры, влажности, вибрации и нагрузки

Энергетический метод приближенного определения напряжений и перемещений в условиях ударного нагружения



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте