Схема ГТУ тепловая с промежуточным перегревом пар

Однако получение таких к. п. д. возможно при использовании наиболее совершенных, дорогих конструкций энергетического оборудования большой мощности (котлы, турбины, генераторы) и требует сложных тепловых схем (промежуточный перегрев пара, часто двойной многоступенчатый подогрев питательной воды в цикле регенерации глубокий вакуум сложная водоподготовка и др.). [c.162]

Отрицательное влияние паропарового промежуточного перегрева и системы регенерации оказывается соизмеримым с положительным влиянием остальных факторов. Вследствие этого результирующий термодинамический эффект для каждого конкретного энергоблока такого типа определяется особенностями его тепловой схемы и характеристиками основного оборудования. Поскольку характеристики парораспределительных органов турбины, питательных насосов и др., а также величина недогрева в промежуточном перегревателе и регенеративных подогревателях могут существенно различаться даже для однотипных энергоблоков, имеющих паропаровой промежуточный перегрев, при сравнении различных программ их регулирования могут быть получены неоднозначные результаты. [c.152]

По заданным значениям определяющих параметров формируется таблица давлений отборов пара из турбины, т. е. определяются границы звеньев тепловой схемы. В таблицу заносятся начальное и конечное давления турбины, давления отборов греющего пара на промежуточный перегрев, давление в верхнем отборе пара на регенеративный подогрев питательной воды, давления пара на входе в промежуточные сепараторы и перегреватели. Одновременно проверкой термодинамических ограничений на теплообмен выявляется схема промежуточного перегрева, соответствующая заданным значениям определяющих параметров. Чтобы не увеличивать чрезмерно количество отборов, близкие по давлению отборы объединяются. [c.82]

Результаты расчетов некоторых возможных схем турбоустановки с двукратной сепарацией и промперегревом представлены на рис. 4.5. Двукратная сепарация без перегрева (рис. 4.5, а) при оптимальных давлениях в сепараторах 14 и 1,3 ата позволяет получить тепловую экономичность установки на 0,1% выше, чем однократная сепарация с последующим одноступенчатым перегревом острым паром. Введение промежуточного перегрева острым паром после каждого сепаратора (риг. 4.5, б) не дает существенного повышения экономичности по сравнению со схемой без перегрева, в то же время одноступенчатый промежуточный перегрев только после второго сепаратора при давлении 2,2 ата паром, отбираемым из первого сепаратора при давлении 20 ата (рис. 4.5, в), позволяет получить экономичность установки более высокую, чем любая из схем с однократной сепарацией и перегревом и рассмотренная выше схема с двукратной сепарацией и перегревом. Такую же экономичность имеет схема с перегревом острым паром после первого сепаратора при 25 ата и паром [c.86]

Для давлений свежего пара до 10 МПа значения рассчитанные по формуле (1.2), близко совпадали с теми, которые можно рассчитать для изучаемых схем с помощью тепловых балансов. При более высоких параметрах отклонения возрастали. Для схем с промежуточным перегревом можно было приближенно оценить значение g лишь для ступеней подогрева, снабжаемых паром из ЧСД и ЧНД, т. е. ниже отбора на промежуточный перегрев. [c.9]

Анализ графиков выигрыша для схем с промежуточным перегревом указывает на возможность повышения экономичности турбоустановки, если для подогрева воды использовать пар, не проходивший промежуточный перегрев. Возможность такого рода усовершенствования тепловых схем турбоустановок была отмечена еще на заре развития регенеративных установок, именно с момента появления промежуточного перегрева [38]. Речь шла о том, что на тепловой электростанции, где устанавливаются турбины с промежуточным перегревом, целесообразно иметь специальную регенеративную турбину, в задачу которой входил бы подогрев конденсата от турбин с промперегревом. Для той же цели можно было бы предусматривать если не специальную турбину, то хотя бы часть турбины с промежуточным перегревом или так называемый холодный отсек турбины (рис. 3.15). [c.112]

Использование прямоточного КУ с несколькими давлениями генерируемого пара позволяет снизить температуру уходящих газов ГТУ, т.е. прямоточный принцип работы КУ можно реализовать и при докритических параметрах пара. С использованием энергетической ГТУ типа GT 24 (АВВ) было проведено расчетное исследование нескольких тепловых схем ПГУ с КУ, в которых было использовано различное число контуров генерации пара (до-и сверхкритических параметров) и его промежуточный перегрев (табл. 8.11). Результаты исследования подтвердили преимущества использования прямоточных котлов-утилизаторов СКД пара. [c.319]

В тепловых схемах ПГУ с одноконтурным КУ обычно применяются ГТУ небольшой и средней мощности с температурой выходных газов 450—550 °С. Промежуточный перегрев пара в этих условиях не обязателен, и его обычно не делают. Вместе с тем он может привести к дополнительному повышению экономичности ПГУ в области оптимальных значений давления перегретого пара. Результаты исследования, проведенного для ГТУ (см. табл. 8.1), представлены на рис. 8.52. Из рисунка видно, что промежуточный перегрев пара повышает экономичность установки при давлении перегретого пара не выше 10 МПа. Построение Q, Г-диаграммы теплообмена в КУ с промежуточным перегревом и без него показало, что в первом случае его КПД может быть ниже из-за более высокой температуры уходящих газов [см. формулу (8.39)]. [c.344]

Переход в ПГУ к более сложной тепловой схеме паровой ступени позволяет повысить ее экономичность (см. 8.1 и рис. 8.14). Для этого увеличивают число контуров генерации пара в КУ до двух-трех, вводят промежуточный перегрев пара и др. Такие технические решения выполняют параллельно [c.349]

Подведем некоторые итоги. В тепловой схеме конденсационной ПГУ существует определенная связь между элементами. Энергетическая ГТУ в соответствии с режимом работы (нагрузка, параметры окружающего воздуха, вид сжигаемого топлива и др.) служит определяющим звеном технологического процесса, отдавая КУ и ПТУ теплоту своих выходных газов. Как было показано ранее, в зависимости от потенциала этих газов можно реализовать паровой цикл с одним, двумя или тремя контурами, включая промежуточный перегрев пара. После КУ генерируемый пар поступает в ПТ, которая, со своей стороны, вместе с конденсатором оказывает определенное влияние на котел. В обычных паросиловых установках путем подачи топлива и воды можно изменять паропроизводительность котла и мощность ПТУ в определенных пределах. В схеме ПГУ такой возможности нет. При определенной нагрузке ГТУ между КУ и ПТ осуществляется своего рода консенсус по параметрам пара и мощности паровой ступени, а паровая турбина служит некой сетью , на которую работает котел. В этом случае основная цель — получение максимальной мощности ПТУ, а следовательно, и наибольшего значения электрического КПД ПГУ [c.358]

Почему применяют промежуточный перегрев пара в тепловой схеме парового цикла ПГУ с КУ [c.381]

В тепловой схеме ТЭЦ установлены теплофикационные турбины с регулируемыми отборами пара для сетевых подогревателей горячего водоснабжения или пара для нужд производства. Поступление пара в конденсаторы теплофикационных турбин значительно меньше в сравнении с конденсационными, и промежуточный перегрев пара в них обычно отсутствует. [c.144]

Принципиальная тепловая схема блока с турбиной Т-250-240 приведена на рис. 11-7. Турбина — четырехцилиндровая, имеет одии ЦВД, два ЦСД и двухпоточный ЦНД. ЦВД — такой же, как у турбины. К-300-240. После ЦВД пар направляется на промежуточный перегрев, после которого поступает в ЦСД-1. Применен паровой привод питатель- [c.159]

Полная тепловая схема ТЭЦ является обычно схемой с поперечными связями, поскольку промежуточный перегрев пара на ТЭЦ пока не применяется. Исключение составляют блоки с турбинами Т-250-240. [c.160]

В качестве примера рассчитаем тепловую схему турбоустановки К-200-130 ЛМЗ (рис. 1.29) по следующим исходным данным параметры свежего пара pQ = 12,75 МПа, = 565 °С давление пара при выходе из ЦВД на промежуточный перегрев р = 2,28 МПа, при входе в ЦСД после промежуточного перегрева = 2,06 МПа, температура пара после промежуточного перегрева = 565 °С давление в конденсаторе = 3,33 кПа. [c.31]

Простейшая одноконтурная тепловая схема паросиловой установки с кипением теплоносителя в реакторе представлена на рис. 1. Охлаждение реактора производится при естественной циркуляции теплоносителя внутри корпуса реактора, где происходит и сепарация пара. Возможны видоизменения схемы, например, циркуляция может быть принудительной, а сепарация пара осуществляться в отдельном сепараторе. В турбине насыщенного пара находят применение промежуточная сепарация и перегрев пара. [c.6]

В разработанной математической модели потери от влажности пара учитываются снижением внутреннего относительного к.п.д. турбинной ступени на 1 % на каждый процент влажности пара перед ступенью с учетом теплоперепада сопловой решетки. Результаты расчетов реальных схем паротурбинных установок (с учетом потерь от влажности пара) дают более сложные зависимости экономичности турбоустановки от параметров и схем промежуточного перегрева. На рис. 4.3 представлены результаты нескольких серий расчетов тепловых схем турбоустановки с одним промежуточным сепаратором и с последующим перегревом пара в одной или двух ступенях паром из отборов турбины и (или) острым паром. Применение только промежуточной сепарации позволяет снизить потери от влажности пара в турбине на 3% (к.п.д. турбоустановки без сепарации и перегрева составляет 0,3) при давлении в сепараторе 5 -j- 6 ата (кривая 1). Применение одноступенчатого промежуточного перегрева острым паром при давлении около 10 ата позволяет повысить экономичность установки почти на 1% по сравнению с установкой без перегрева одноступенчатый перегрев отборным паром дает соответственно меньшее повышение экономичности при меньших оптимальных давлениях промежуточного перегрева. Использование двухступенчатого перегрева повышает [c.85]

В то же время на блочных установках широкое применение получил частичный паровой вторичный перегрев, при котором в значительной мере отпадают недостатки чисто парового перегрева и вместе с тем решается ряд важных технических задач. К ним прежде всего относятся регулирование температуры вторичного перегрева в широком диапазоне нагрузок и размещение выходной ступени промежуточного перегревателя в зоне умеренных температур газов (<850° С). Последнее в свою очередь позволяет упростить тепловую схему блока. [c.209]

Особое положение в этом случае занимает ступень подогрева питательной воды, которая получает пар из линии, идущей на промежуточный перегрев (так называемая холодная линия промежуточного перегрева , обозначенная на рис. 1.18 буквой х). Структура схемы в части низкого давления (за точкой промежуточного перегрева) не имеет отличий от схемы без промперегре-ва. Изменение теплового баланса, т. е. подвод теплоты извне в ступенях, расположенных ниже ступени х, при неизменном расходе пара, а следовательно, и теплоты на установку вызывает изменение потоков лишь в нижней части схемы. Поэтому значения е этих ступеней не зависят от параметров вышестоящих ступеней, и для них справедливы приведенные ранее формулы (1.8) и (1.13). [c.33]

Анализ простых тепловых схем АЭС позволяет выявить основные закономерности оптимизации их параметров. Простые тепловые схемы АЭС с ограниченной (например, двухступенчатой) регенерацией отражают основные особенности паротурбинных установок на насыщенном паре внешняя сепарация влаги, паровой промежуточный перегрев свежим и отборным naipoM (рис. 5.19). Приняты подогреватели регенерации смешивающего типа. Сложность расчета такой схемы обусловлена вводом в систему регенерации влаги из сепаратора и конденсата греющего пара (дренажа) из паровых промежуточных перегревателей. Расчет такой схемы следует производить, используя в качестве определяющей долю расхода пара через промежуточные перегреватели Оп.п. Из уравнений теплового баланса подо-гревателей получают выражение для расходов пара на них в виде линейных функций ашм-Подставляя эти выражения в уравнение для Оп.п, определяют значение ап.п в зависимости от параметров схемы, после чего находят доли отборов пара, отводимой из сепаратора влаги, пропуска пара в конденсатор ак. [c.68]

В ГТУ типов GT24 и GT26 применена оригинальная тепловая схема с промежуточной КС (промежуточный перегрев газов при расширении) — технология A S. Воздух сжимается в 22-ступенчатом компрессоре до давления 3,0 МПа и поступает в основную КС, в которой сжигается 2/3 топлива. Продукты сгорания с = 1213 °С расширяются в одноступенчатой ГТ ВД и поступают в дополнительную КС, куда подводится 1/3 оставшегося топлива. После этого газы расширяются в четырехступенчатой ГТ НД. Обе КС — кольцевые. В дополнительной КС выбросов N0 практически нет. [c.244]

Выше уже отмечалось, что увеличение единичной мощности и к. п. д. турбоустановок достигается повышением начального давления, что требует введения промежуточного перегрева пара с целью снижения конечной влажности пара. Промежуточный перегрев в свою очередь делает технически необходимой блочную схему котел — турбина, исключающую поперечные связи по пару. В самом деле, если представить установки с промежуточным перегревом, объединенные по свежему пару, по холодным и горячим линиям промежуточного перегрева, то окажется невозможным регулировать мощность каждой турбоустановкн в отдельности. Принципиальные тепловые схемы блочной и неблочной КЭС отличаются наличием в первом случае промежуточного перегрева пара. [c.88]

Снижение температуры теплоносителя на выходе из ПГ молсет достигаться без уменьшения давления в пароводяном контуре при реализации тепловой схемы с низкотемпературным промежуточным пароперегревателем. В таком ПГ теплоноситель на вторичный низкотемпературный перегрев пара (пара, подводимого из последних ступеней турбины, с понил<енным давлением) отбирается в районе экономайзерной зоны (рис. 2.3). Это приводит к поддержанию достаточно высокой температуры теплоносителя на выходе [c.40]

Изменением определяющих параметров, являющихся непрерывными по своей природе, можно задавать изменение структуры тепловой схемы. Так, изменение величины подогрева питательной воды в одной ступени приводит к изменению количества ступеней подогрева воды при этом все подогреватели высокого и низкого давления, за исключением первых по ходу воды, будут иметь примерно равные поверхности. Возможно также задание закона изменения величины подогрева в ступени в зависимости от параметров греющего пара и схемы установки [76]. Непрерывное изменение значений параметров, определяющих схему промежуточного перегрева пара, позволяет получить все возможные схемы промежуточного перегрева. Например, для схемы, изображенной на рис. 4.1, повышение давления пара на входе в промежуточный перегреватель при сохранении постоянными давлений отборного греющего пара и начального давления Ро приводит сначала к уменьшению числа ступеней перегрева (при Ро > Рз > Pi перегрев может осуществляться только острым паром), а затем к исключению из схемы промежуточного перегрева (при Рз>Ра). Аналогично можно подобрать определяющде параметры для любых других видов структурных изменений тепловой схемы паротурбинной установки АЭС. [c.81]

Поскольку применение промежуточной сепарации влаги принципиаль-но более эффективно, чем использование промежуточного перегрева, представляет интерес рассмотрение возможных схем с двукратной сепарацией влаги и влияния промежуточного перегрева в этом случае. Принципиальная тепловая схема установки с двукратной сепарацией представлена на рис. 4.4. Предварительный анализ показал явную неэффективность двухступенчатого перегрева после первого сепаратора, поэтому при исследованиях рассматривались схемы с одноступенчатым промежуточным перегревом пара или без перегрева после первого сепаратора. Для уменьшения количества исследуемых параметров с целью сохранения наглядности представления результатов при исследованиях схем с двукратным промежуточным перегревом было принято, что перегрев в первой ступени второго перегревателя осуществляется паром, отбираемым из первого сепаратора. [c.86]

Особенностями данной тепловой схемы АЭС являются применение в качестве рабочего тела в паросиловом цикле насыщенного пара относительно низкого давления, что определяет высокий удельный расход теплоты на выработку электроэнергии промежуточная сепарация пара и его перегрев, что обеспечивает уменьшение влажности пара в ступенях низкого давления до допустимого предела (примерно до 12%) полностью замкнутая циркуляция теплоносителя в I радиационноактивном контуре. [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...