Форкамера

Для горизонтальных электрофильтров можно отметить следующие основные типы подвода потока непосредственно к форкамере аппарата 1) осевой через горизонтальный диффузор 2) через наклонный диффузорный участок 3) снизу через вертикальную шахту 4) вертикально сверху. Условия подвода потока к этим участкам, непосредственно примыкающим к электрофильтрам, в действительности получаются совершенно различными. [c.219]

В первых трех вариантах устанавливались полные решетки (на все сечения) частично и диффузоре (с небольшим зазором у нижней стенки) и в форкамере электрофильтра (рис. 9.3, а, б). В четвертом варианте (рис. 9.3, в) одна решетка (перфорированный экран), расположенная в диффузоре, была неполной и помещалась в центральной части [c.225]

Опыты на модели (М 1 15) проводились с тремя решетками при f = 0,45 при установке их в форкамере с относительным расстоянием между ними 1 18 > 0,16 с помещением первой из них в диффузоре (/pi/ n = 0,10). В обоих случаях первая решетка фор- [c.230]

Ви =0,16 То же, бункер форкамер разделен вертикальной [c.236]

Рис. 9.8. Схемы моделей электрофильтра типа ДГП-ТЭЦ с подводом потока к форкамере снизу под прямым углом к оси аппарата

Согласно результатам опытов с помощью одной уголковой решетки, установленной в месте стыка подводящего участка (раздающего коллектора) с форкамерой, можно создать вполне допустимое для некоторых случаев распределение скоростей (Мк = 1,14 и 1,18 соответственно). Практически совершенно равномерное поле скоростей (Мк = 1,04-г- [c.242]

То же, в коленах / и 3 пет направляющих лопаток направляющие лопатки 6 в колене 5 с наплывами з , в форкамере две решетки 8, 1 = [c.244]

Таким образом, опыты, проведенные на опытно-промышленном электрофильтре с высокими электродами (12 м), подтвердили эффективность предложенных газораспределительных устройств (в виде направляющих лопаток перед форкамерой и двух перфорированных решеток с / = 0,45) не только с точки зрения равномерности распределения скоростей пылегазового потока, но и с точки зрения распределения концентрации и дисперсного состава взвешенных в потоке частиц. [c.249]

Опыты на данной модели (М 1 20) проводились как при отсутствии форкамеры (см. рис. 9.13, а, б) так и с форкамерой с бункером (рис. 9.13, 6, а). В нервом случае распределение скоростей получали как с двумя перфорированными решетками с f = 0,45 (см. рис. 9.13, а), так и с одной (см. рис. 9.13, б). Во втором случае — только при установке двух решеток. [c.249]

Результаты, полученные для случая установки форкамеры с двумя решетками при / 0,45, мало отличаются от результатов без форкамеры (рис, 9.13, а и в). [c.250]

Часто по условию размещения электрофильтра подводить газовый поток к нему можно только так, как показано на рис. 9.16. Идущий по общему газоходу / вниз поток раздваивается с помощью симметричного тройника 2 и через одно из двух ответвлений 3 и следующий за ним плоский диффузор 4 поступает в бункерную форкамеру 5 одного из электрофильтров 6. Отношение площадей сечений рабочей камеры аппарата и ответвления 3 м 12, а отношение площадей сечения рабочей камеры и выходного сечения диффузора Рц/Р 5. [c.252]

Проектируемая ракета в виде тела вращения имеет скорость К. =-= 1000 м/с на высоте // = 10 км. Определите параметры воздушного потока в закрытой рабочей части сверхзвуковой трубы, обеспечивающие аэродинамическое подобие по силам сопротивления трения и силам, вызванным влиянием сжимаемости, натурной ракеты и ее модели, уменьшенной в 20 раз. Температура воздуха в форкамере аэродинамической трубы = 288 К. [c.76]

В форкамере аэродинамической трубы находится воздух [к = с /су = = 1,4 R = 287 Дж/(кг-К)1 при температуре = 293 К. Определите давление [c.78]

Как изменяются параметры газа на срезе сверхзвукового сопла с неизменными геометрическими размерами при изотермическом повышении давления в форкамере в два раза [c.79]

Давление и температура в форкамере р — 98-10 Па и Тц 12 000 К. Определите изменение плотности, давления, температуры, скорости и числа М при изэнтропическом течении диссоциированного воздуха по тракту сверхзвукового сопла, в выходном сечении которого площадью 5а = 0,16 м2 скорость Го = = 8000 м/с. [c.79]

По величинам = 1,4 и = 3,340 из таблиц газодинамических функций 17 находим я(Л4ц) = 0,01645, откуда давление в форкамере аэродинамической трубы (Ро)м = Рм г (Мн) = 102,6- 10 Па. [c.86]

Для определения давления и температуры воздуха в форкамере используем соответствующие газодинамические функции [c.90]

Из соотношения Го = Г[1+(/е—1)М /2] находим М = ]/ 12/(/е—1)1(Го—Г)/Г, где Го и Г температуры соответственно в форкамере и в рабочей части аэродинамической трубы. Используя зависимость a=- kRT, определяем скорость потока в рабочей части трубы [c.91]

Для определения давления в форкамере трубы рд (см. рис. 4.9) сначала необходимо найти угол наклона Од скачка уплотнения АВ А В ) по уравнению [c.116]

По значению угла 0с и М о = 4 определяем отношение давления торможения за скачком рдд к давлению торможения перед ним (давление в форкамере ро)- [c.116]

Теперь вычислим давление в форкамере [c.117]

Во всех вариантах к первой решетке в форкамере подвешивали газоотражатель 1, погруженный глубоко в бункер (см. рис, 9.3, г). [c.226]

В табл. 9.3 приведены результаты исследования выравнивающего действия (впервые предложенных автором) штампованных решеток с круглыми отверстиями. Образуемые при этом кромки-козырьки способствуют приданию струйкам, проходящим через эти отверстия, направление, близкое к осево.му. Две такие решетки, установленные в диффузоре, приводят практически к удовлетворительному полю скоростей в сечении 2—2 (/И,( = 1,20). Значительно лучшее распределение скоростей получается при установке в форкамере дополнительно к штампованным одной плоской решетки (/Ик = 1,08). [c.230]

Оба -варианта (все три решетки в форкамере две в форкамере и одна в диффузоре) дали одинаково хорошие результаты (в сечении 2—2 первого электрополя Мц = 1,10, в остальных трех полях соответственно Л/ц = 1,05 105 и 1,03). [c.231]

Во втором варианте подвода поток при входе в форкамеру электрофильтра устремляется в верхнюю часть рабочей камеры, так что при отсутствии газораспределительных устройств и здесь получается очень неравномерное расп )аделепие скоростей (Мк = 2,3). Установка штампованной решетки ( 1 — 0,23) с козырьками, расположенными горизонтально, и второй перфорированной решетки с /2 — 0,365 при наличии между ней и нижней стенкой форкамеры щели (б/Вц = 0,044) дает вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,11). Однако в промышленных условиях при данном варианте подвода на нижнюю площадку между обеими решетками будет оседать пыль (зола). Поэтому дальнейшие опыты проводились при устройстве в этом месте бункера. Для предотвращения возможности обхода газом низа первой решетки, она была продлена в глубь бункера сплошной перегородкой (газоотражателем Г ), а первая половина бункера частично перекрыта сверху. [c.237]

Опытно-промышленный электрофильтр для котлов ТЭС большой мощности [70]. Описанная выше модель опытно-промышленного электрофильтра с 12-метровыми электродами исследовалась также при подводе потока через вертикальную шахту снизу отношение Рк1Ра=1. Участок, непосредственно примыкающий к фор1 амере был выполнен в двух основных вариантах вариант —в виде колена с большой степенью расширения при наличии в нем направляющих лопаток вариант II — в виде раздающего коллектора, одна из боковых стенок (на входе в форкамеру) которого представляла собой сплошную решетку из уголков или объемную из объемных стержней треугольной формы (табл. 9.8). [c.239]

Результаты, приведенные в табл. 9.8, показывают, что при боковом подводе потока снизу к электрофильтру с уд.типспными электродами можно получитг, не только такое же распределение скоростей, как и при центральном вводе потока, но даже более равномерное. Так, например, поле скоростей в конце первого электрогюля получается практически совершенно равномерным (М,, = 1,01- -1,02). Такие хорошие результаты дает именно данная система газораспределения направляющие лопатки во всех поворотах (коленах) и две перфорированные решетки при / = 0,45. Направляющие лопатки в колене 5 (перед форкамерой) одновременно с распределением потока по высоте сечения поворачивают его на 90° в горизонтальное направление. Две перфорированные решетки завершают полное выравнивание потока по всему сечению рабочей камеры электрофильтра. Полученные результаты также убедительно показывают, что золовые отложения з па внешней поверхности нап[)авляющих лопаток 6 в последнем колене даже при очень большой толщине слоя золы практически не изменяют степень равномерности распределения скоростей. [c.239]

В колене / нет направляющих лопаток поворот к вертикальной шахте через плавный отвод с концентрическими лопатками 4, в колене 5 установлены направляющие лопатки 6 с наплывами з , в форкамере две решетки 8, = 0,45, / /Ви = 0,15, первая решетка продлена в бункер гя-зоотражателем Г [c.243]

То же, в отводе 3 направляющие лопатки, в колене5 лопатки 6 без наплывов, в форкамере две решетки 8, = 0,45 [c.245]

Золоулавливающая установка Хг 1. На рис. 9.19 показана схема золоулавливающей установки, состоящей из пары двухсекционных электрофильтров и подводящих и отво.-щщих участков с общими раздающим и собирающим коллекторами. Электрофильтры в данном случае значительно смещены относительно оси котла, поэтому раздающий коллектор выполнен с торцовым входом. При этом он имеет переменное сечение. Газ из регенеративных воздухоподогревателей после поворота в коленах / и 2 на 180° и затем на 90° направляется в раздающий коллектор 3, из которого через боковые ответвления 4 поступает в диффузоры 5, непосредственно примыкающие к форкамерам 6 электрофильтров 7. Сек- [c.260]

I - поток низконапорной среды 2 - поток высоконапорной жидкости i -- форкамера 4 - конфур 5 - сужающееся сопло 6 - камера смешения 7 — область низконапорной среды 3 - пограничный слой 9 - прямолинейный участок 10 - диффузор И - поток смеси высоконапорной и низконапорной сред [c.230]

Вторая модификация эжекционного аппарата со струйным течением кавити-рую1цей жидкости представляет собой конструкцию (см. рис. 9.11,а), содержащую форкамеру с патрубком подводящим высоконапорную жидкость и конфузор, в котором высоконапорная жидкость ускоряется, сужающееся сопло с патрубком, подводящим низконапорную среду, расширяющуюся камеру смешения, прямолинейный участок и диффузор. Камера смешения узким концом подсоединена к суженному концу конфузора, а к широкому концу камеры смепюния подсоединен прямолинейный участок с диффузором. Соосно с форкамерой, конфузором и камерой смешения располагается сужающееся сопло, причем срез отверстия выхода сопла находится в начале камеры смешения, критическое сечение К-К. Между стенками сопла и внутренними поверхностями конфузора и камеры смешения имеется кольцевая щель, через которую протекает высоконапорная среда. [c.231]

При отсутствии подогрева, принимая температуру воздуха в форкамере Т = = 288 К = pi v = 1,4 R = 287 Дж/(кг-К), для Г = 78 К находим V = = 649,5 м/с. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...