Эффективные значения токов и напряжений. Мощность

Эффективные значения токов и напряжений. Мощность. Амплитудные значения токов и напряжений и угловая частота со —2я-/ вполне характеризуют синусоидальный ток в любой момент времени. Однако в технике большей частью пользуются так называемыми эффективными значениями тока и напряжения . [c.205]

В суш,ествующей практике эксплуатации тепловозов эти задачи решены не полностью. Проверка правильности функционирования и оценка работоспособности САР осуществляются по выходным параметрам току и напряжению генератора, измеряемым посредством шкальных приборов. Низкий класс точности этих приборов (2,5 или 1,5), а также значительные погрешности отсчета по шкале с большой ценой деления обусловливают невысокую достоверность получаемой при таком контроле информации. И если работоспособность САР генератора снижается, то это обнаруживается только при уменьшении мощности генератора на 7—10% номинального значения. Причина параметрического отказа в узлах САР в эксплуатации не может быть обнаружена, так как в целом система к этому не приспособлена. В итоге несовершенство схемной реализации и пренебрежение требованиями контролепригодности САР генератора приводят к значительному недоиспользованию мощности тепловозов и снижению эффективности тепловозной тяги. [c.244]

Из уравнения (32) видно, что эффективное значение мощности дуги не зависит от соотнощения параметров дуги — тока и напряжения. Равное увеличен ие любого из них вызовет соответствующее возрастание мощности. Иначе действует изменение параметров дуги на скорость резки. Установлено, что ширина реза Ь заметно увеличивается с ростом величины тока, в то же время изменение напряжения дуги не оказывает на ее величину заметного влияния. В результате скорость резки заметнее повышается при увеличении напряжения дуги, чем при пропорциональном увеличении тока [27]. Соответственно при более высоких напряжениях уменьшается и достигаются повышенные значения g. Особенно важно, чтобы происходил рост напряжения дуги при резке металла большой толщины. [c.66]

Скорость наплавки. Установив оптимальные значения сварочного тока и напряжения на дуге, можно определить эффективную тепловую мощность дуги [c.135]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

Эффективность старых и новых моделей АЭ серии Кристалл оценивалась по значениям средней мощности излучения, мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания, и по практическому КПД в оптимальных режимах. Модуляторы источника питания были выполнены по схеме емкостного удвоения напряжения со звеном магнитного сжатия импульсов тока (табл. 8.4). Из табл. 8.4 следует, что при одинаковых значениях мощности излучения потребляемая мощность у новых моделей АЭ Кристалл (ГЛ-205 А, Б и В) примерно в 1,2 раза меньше, а практический КПД больше, чем [c.213]

Однако до сего времени нет ясной физической картины механизма дегазации и четкого представления об основных качественных и количественных зависимостях этого процесса от параметров звукового поля. И происходит это, по-видимому, потому, что работы по исследованию этого вопроса не носят систематического характера и в основном содержат лишь качественные результаты. В большинстве работ нет данных об абсолютных значениях величин, характеризующих звуковое поле. Приводимые авторами этих работ такие величины, как сила тока в колебательном контуре, электрическое напряжение на преобразователе, потребляемый последним ток или мощность не позволяют судить о действительных условиях, в которых протекает процесс. Естественно, что, не зная самого механизма дегазации, невозможно использовать этот метод эффективно, и в большинстве случаев работа проводится в случайных, неоптимальных условиях, что отрицательно сказывается на производительности действующих установок и ограничивает более широкое внедрение данного способа дегазации. [c.255]

Расчет работы схемы с учетом установленного выше закона изменения / 1,2 получается громоздким. Для инженерной оценки заменим эту схему такой, в которой сопротивления золотника некоторые средние, постоянные, такие, что теряемая на них мощность при том же эффективном значении тока imlV та же, что и на а источник постоянной разности напряжений — соответствующим источником переменного напряжения, таким, что через контур течет тот же ток [c.218]

Мощность п. т. равна произведению эффективных значений силы тока и напряжения на os q> угла сдвига фаз между напряжением и силой тока. Множитель " os ср называется также коэфициентом мощности. Мощность П. т. можно тоже изображать при помощи вектора, имеющего длину, равную кажущейся мощности, т. е. произведению эффективных значений силы тока и напряжения L фф -1дфф . Проекция этого вектора на направление под углом (р дает активнуюмощность эфф. 1эфф. о ср. Проекция на перпендикулярное направление дает реактивную мощность Г,фф, 1,фф sin 9 . Реактивная (прежде говорили безваттная ) мощность, как и активная, выражается в W. [c.78]

Активная мощность — физическая величина (Р), определяемая уравнением P = JU созф, где I, U — эффективные значения переменного тока и напряжения ф — сдвиг фаз между напряжением и током. Размерность dim Р = иМ.Т . [c.42]

Мощность в цеп и равна произведению эффективных значений тока, напряжения и коэфициента мощности созср [c.502]

КОЭФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ, множитель, на который надо помножить произведение эффективных значений напряжения и силы тока в однофазной цепи переменного тока, чтобы получить выражение для электрич. мощности, поглощаемой в этой цепи. При синусоидальном токе К. м. равняется косинусу угла сдвига фаз между напряжением и силой тока. Этот угол обычно обозначают буквой (р, и потому К. м. часто называется os <р. Наибольшее возможное зыачене К. м. равно единице (совпадение фаз). См. Переменные токи. На практике стремятся иметь возможно больший К. м. на линиях передач для того, чтобы при данных мощности и напряжении иметь наименьшую возможную силу тока. Я.Шпильрейн. [c.168]

Институтом электродинамики АН УССР разработаны устройства, позволяющие существенно повысить эффективность электрооборудования дозаторов. Предложены схемы устройств, основанных на использовании емкостных и коммутирующих элементов, применяемых одновременно для регулирования значения и фазы питающих электромагнитов системы напряжений, симметрирования токов и компенсации реактивной мощности. [c.81]

Стационарные сильноточные П. у. В принципе коаксиальные П. у. можно сделать стационарными (работающими в непрерывном режиме), если поддерживать напряжение ц непрерывно подавать между электродами рабочее вещество. Для оптимизации процесса в случае работы на газе канал надо делать переменной ширины (рис. 4,а). Если анод сделать сплошным, то при пост, подаче рабочего вещества и непрерывном увеличении разрядного тока /р скорость истечения плазмы и кпд ускорителя сначала будут расти (уменьшается уд. вес затрат на ионизацию, нагрев плазмы и потери на стенки). Однако при нек-ром значении /р происходит вынос большой части разрядного тока за срез ускорителя, напряжение резко возрастает, падает кпд, в ускорителе возникают колебания. Наступает т. н. критич. режим. Его физ. причиной является в конечном счёте обеднение ионами прианодной области, к-рое происходит под действием объёмного электрич. поля. Такой критич. решим наиб, эффективно устраняют подачей части рабочего вещества через анод (переход в режи.м ионного токопереноса ), для чего используют не сплошной, а пористый или стержневой анод. Наиб, часто такая схема применяется в квази-стационарных П. у., работающих при мощностях Вт с длительностью импульса —1 мс. [c.611]

V А). В соответствии с ГОСТ 8.417—81 вар и вольт-ампер не явл. более ед. СИ, но допускаются к применению в электротехнике наравне с ед. СИ. Ватт (вар) равен реактивной мощности электр. цепи с однофазным синусоидальным переменным током при sin = 1 и эффективнь х (действующих значениях напряжения 1 В и силы tok [c.243]

Некоторое представление об эффективности выпрямителей мощности мостового типа можно получить, зная, что четыре выпрямителя мощности типа ВУ126 фирмы Маллард , соединенные по мостовой схеме, обеспечивают напряжение постоянного тока 24 В при емкости конденсатора 4000 мкФ и токе 1,6 А от вторичной обмотки сетевого трансформатора с малым сопротивлением, создающего напряжение 18 В (среднее квадратическое значение). [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...