Расчеты подпоров

К а) и Ь). Расчет стержней на продольный изгиб, в частности расчет подпор стен, см. гтр. 1о2. [c.238]

Расчеты подпоров. При проектировании мостовых переходов возникает необходимость в определении характерных подпоров начального Ахо — в начале сжатия потока (при расчете дополнительных отверстий, построении [c.257]

Водная поверхность в районе мостового перехода представляет собой с верховой стороны воронку сложного очертания, а с низовой стороны конус растекания. В силу недостаточной еще изученности этих явлений излагаемые ниже расчеты подпора перед мостом в продольном и поперечном направлениях являются приближенными и требуют в сложных случаях проверки путем моделирования переходов. [c.50]

В зависимости от варианта решения уравнения (17-6) получаются различные способы расчета кривых спада и подпора. [c.176]

В настоящем курсе рассмотрим обобщенный способ, заключающийся в назначении для (17-8) некоторого любого значения показателя степени х и вычислении в зависимости от последнего величины переменной z. При этом итоговые результаты расчета кривых подпора или спада обязательно должны получаться практически одинаковыми независимо от выбранного значения показателя х. [c.176]

Таким образом, видим, что для русел правильной формы благодаря возможности табулирования некоторых функций вычисление л и П к, необходимых для расчета кривых подпора и спада, значительно упрощается. [c.179]

ОБЩИЕ СПОСОБЫ РАСЧЕТА КРИВЫХ ПОДПОРА И СПАДА В ЕСТЕСТВЕННЫХ РУСЛАХ [c.187]

Кроме общих способов расчета кривых спада п подпора, имеется много отдель лых предложений для расчета кривых свободной поверхности специально для естественных водотоков при квадратичной области сопротивления. [c.189]

Как видим, поток спокойный и кривая подпора будет типа 01. Вычисляем кривую свободной поверхности воды в канале при установившемся режиме. Итоговые данные расчета приводятся в табл. 22-1. [c.213]

РАСЧЕТ КРИВЫХ ПОДПОРА И СПАДА ПРИ ЛАМИНАРНОЙ ФИЛЬТРАЦИИ [c.303]

Здесь приводятся расчеты для незатопленных труб, т. е. при /г .б <с 1,25 /г,(. При затоплении трубы (Лн б >- 1,25 hj протекание потока в ней зависит от уровня воды в нижнем бьефе. Такие случаи возможны только при устройстве безнапорных труб, расположенных на участке подпора, что встречается редко, и поэтому не рассматриваются. [c.188]

Быстроток представляет собой короткий канал прямоугольного или трапецеидального сечения с уклоном дна более критического. Ширину быстротока делают постоянной либо переменной с сужением вниз по течению. По длине быстротока в зависимости от типа входной части устанавливается кривая спада или кривая подпора. Если входная часть быстротока имеет горизонтальное дно или малый уклон, то в начале быстротока устанавливается критическая глубина йкр, от которой пойдет кривая спада до бытовой глубины Ао<йкр, соответствующей уклону быстротока >1кр. Если в начале быстротока устанавливается сжатая глубина кс>Ьц, то на быстротоке наблюдается кривая спада, если же Лс<Ло, то на быстротоке будет кривая подпора от глубины йс до ко. В определении этих глубин и нахождении формы кривой свободной поверхности по длине быстротока и заключается его гидравлический расчет. [c.125]

Проинтегрировав (17.2), получим формулы для расчета кривых подпора и спада. Для упрощения решения примем некоторые допущения. [c.59]

При расчете сначала определяются нормальная глубина и критическая глубина (если необходимо, то и критический уклон кр). Затем в результате анализа устанавливаются тип кривой свободной поверхности, асимптоты этой кривой, определяются граничные глубины. При этом могут быть известны обе граничные глубины из гидравлического расчета сооружения (например, верхняя и нижняя глубины для кривой подпора 1с). В других случаях из гидравлического расчета сооружения известна лишь одна глубина, а вторая назначается так, чтобы она, например, отличалась от нормальной глубины на 1—3 % (см. рис. 17.2, 17,3, 17.7). [c.68]

После определения граничных глубин весь участок кривой свободной поверхности разбивается на ряд расчетных участков. Последовательно переходя от одного участка к другому, вычисляя глубину на одной границе участка при известной глубине на другой границе участка и длину участка кривой свободной поверхности, можно выполнить расчет всей кривой подпора или спада. [c.68]

Расчеты проводятся с переходом от участка к участку вверх по течению. Если рассчитывается кривая подпора, связанного с возведением плотины, конечное сечение первого участка совпадает со створом у плотины. [c.72]

Расчет кривых подпора и спада при ламинарной фильтрации [c.267]

Полученное расхождение между опытом и теорией объясняется неточностью оценки реакции. Использование формулы (246) для подпора перед преградой при расчете реакции полностью оправдывается только при выдвинутой трубе. [c.192]

В результате гидравлического расчета необходимо найти перепад Z и подпор Z с тем, чтобы, зная эти величины, установить отметку гребня перемычки. Такую задачу для русла прямоугольного поперечного сечения приближенно можно решить, пользуясь следующими расчетными формулами [11-4] [c.458]

Результаты расчета могут быть представлены графиком на рис. 14-18, где помимо искомых кривых Q=fi (hi), нанесены еще кривые Q=fi (hg) и h =fj (Q). Заштрихованная зона этого графика отвечает спаду зона же, расположенная выше кривой Q=fi (ho) (незаштрихованная) — подпору. [c.508]

Кривая депрессии, построенная для однородной плотины (штриховая линия на рис. 17-42,а), благодаря устройству ядра изменяется следующим образом перед ядром, в связи с подпором, обусловливаемым маловодопроницаемым ядром, кривая депрессии поднимается за ядром, в связи с тем, что фильтрационный расход благодаря ядру значительно уменьшается, кривая депрессии понижается (см. кривую депрессии, показанную на чертеже сплошной линией). В пределах самого ядра будем иметь кривую депрессии аЬ, дающую внутренний промежуток высачивания Л,. Вода, просачивающаяся через ядро в пределах промежутка высачивания, свободно падает в порах песчаного грунта низового клина плотины вдоль линии Ьс. Для расчета плотины с ядром Н. Н. Павловский предложил особый способ, названный им условно виртуальным . Этот способ расчета заключается в следующем [c.572]

В предварительном расчете рсл принимается равным давлению подпора, если оно известно, или равным 3—5 кгс/см . По определенной величине рсл уточняется величина максимального давления на входе в гидродвигатель. Затем рассчитываются потери давления в нагнетательной линии и определяется максимальное рабочее давление в начале гидросистемы [c.95]

Насосы обычно монтируют в верхней части резервуара с таким расчетом, чтобы всасывающая линия была прямой и короткой. Но бывает, что насосы монтируют ниже уровня резервуара. Таким образом, на всасывающей линии к атмосферному давлению добавляется подпор, создаваемый массой жидкости. Если на всасывающей линии из-за ее высокого сопротивления создать необходимое разрежение не удается, для нормального питания насоса необходим дополнительный насос, который создает требуемый подпор на всасывающей линии. Установка резервуара под давлением является вторым распространенным способом подпитки всасывающей линии насоса [8]. [c.39]

Как видим из табл. 2-1, разные оптимальные режимы по суммарной выработке гидроэнергии практически не различаются между собой, но по уровням водохранилищ имеется различие. Такие же результаты получались во всех перечисленных выше экспериментальных расчетах, причем для ГЭС без подпора в нижнем бьефе различие оптимальных режимов по уровням водохранилищ оказывается меньшим. [c.55]

В равной мере несимметричной является нагрузка на цилиндровый блок и со стороны стыкового зазора. Часть поверхности распределительного диска (золотника) прорезана окнами а ш Ъ (см. рис. 73, б), в которых действуют давления жидкости, соот-% ветствующие рабочей и нерабочей полостям насоса на контактной (не прорезанной окнами) части действует среднее давление жидкости, затекающей в зазор между распределительным диском и цилиндровым блоком из окон а и Ь. В частности, для насоса, питающегося без дополнительного подпора, жидкость под давлением будет находиться лишь в одном из окон, соединенном с нагнетаю- щей полостью во втором же окне, соединенном с всасывающей полостью, будет вакуум, влиянием которого при расчетах можно пренебречь, приняв давление в нем равным атмосферному. [c.179]

Расчеты по построению кривых подпора производятся в следующем порядке [c.118]

Расчет выходной части состоит в определении превышения дна лотка в конце акведука над дном низового канала р с целью избежания подпора воды в акведуке. Величина р устанавливается по уравнению Д. Бернулли /2 [c.167]

Для работы насоса необходимо обеспечить подпор масла не менее 0,5 м, для чего масляный бак располагают над насосом с таким расчетом, чтобы минимальный уровень масла в баке был на 0,5 м выше оси насоса. [c.302]

Зона с йкр>/го>/г (рис. 17.7). Здесь К<Ко, а Як>1. Тогда dh/dl>O и имеем кривую подпора 11с. В данном случае начальная глубина кгр.верх определяется расчетом истечения из-под вертикального плоского затвора (см. 23.1). В нижней части кривая 11с асимптотически стремится к линии нормальной глубины, так как при h- ho отношение dh/dl- 0. Кривая Пс имеет выпуклую форму. [c.347]

Большая роль в железнодорожном строительстве принадлежит методам расчета движения грунтовых вод. Здесь имеются в виду расчеты по водопони-жению при сооружении котлованов, определение дебита грунтовых скважин при организации железнодорожного водоснабжения, определение положения уровня грунтовых вод в насыпях, подверженных подпору, и в напорных земляных дамбах, гидравлический расчет дренажных устройств и т. д. [c.6]

Особую специфику имеет промывка восходящего веера скважин при подземной добыче руд и строительстве. Здесь необходимо ориентироваться на худшие условия для вьшоса шлама и газовых включений. Расчетами А.Х.Ерухимова (1969 г., диссертация, г.Апатиты, Кольский научный центр РАН) показано, что для транспортировки бурового шлама по горизонтальной скважине требуется скорость движения жидкости большая, чем для выноса шлама из скважины, проходимой сверху вниз, и чем для выноса газообразньгх включений из восходящей скважины. Это положено в основу определения производительности промывки при проходке электроимпульсным способом вертикального веера скважин. Для предотвращения безнапорного слива промывочной жидкости из восходящих скважин необходимо, чтобы величина гидравлического сопротивления затрубного пространства была выше, чем давление, создаваемое весом столба жидкости. Это возможно осуществить путем создания искусственного подпора жидкости в скважине при помощи специального подпорного устройства - превентера, имеющего сечение сливного патрубка меньше, чем сечение кольцевого пространства между буровым снарядом и стенками скважины. [c.16]

Из этих потерь определяется исключительно природными условиями и — частично природными условиями, а потери ДЯ , ДЯ и АЯ (турбин)—целиком параметрами соорул<енйй и оборудования и режимом их использования. Потери на подпоре позволяют определить показатель использоза-нля падения реки. Детал..ный анализ всех факторов, определяющих характер и размер потерь напора, позволяет производить расчеты всех составляющих потерь. [c.102]

Более сложным вопросом является проектирование каскадной схемы. Анализ показал, что использование напора получается более полным при подпертом каскаде, но степень подпора должна быть о-боснована экономически. Большое значение имеет место расположения в каскаде регулирующей емкости. Этот признак является основой классификации каскадов. Экономический расчет каскада, ввиду множества факторов, его определяющих, возможен лишь вариантным методом. [c.129]

Результаты экспериментов позволяют сделать следующий вывод расс.матриваемая задача является одноэкстремальной, однако с весьма пологой зоной оптимума, внутри которой разные по уровням водохранилищ режимы ГЭС одинаково эффективны. Для ГЭС с подпором указанная зона оптимума является более пологой, чем для ГЭС без подпора, что вполне объяснимо инженерными соображениями. В практических расчетах, очевидно, достаточно найти любой из режимов ГЭС, находящийся в зоне оптимума. Несущественное различие по целевой функции приведенных в табл. 2-1 оптимальных режимов ГЭС может [c.55]

Можно представить элемент стенки внутреннего цилиндра, находящийся под действием всестороннего сжатия нагрузками внутреннее радиальное рабочее давление <7 , наружное радиальное давление подпора зональной жидкости qn-u предельное сжатие запирающими концевыми плитами дм, реактивное тангенциальное давление от напряжений, возникающих в тангенциальном направлении ст. Согласно приведенной гипотезе, на прочность элемента цилиндра оказывает влияние только разность давлений (рабочего и зональной жидкости). Отсюда не следует, что расчет каждого из совмещенных цилиндров не отличается от расчета обычного цилиндра, нагруженного внешней и внутренней нагрузкой. Для упрощения расчета можно принимать, что автофретированный цилиндр отличается от простого только величиной предела упругости или, лучше сказать, величиной допускаемой грузоподъемности. [c.32]

Ниже приводятся примеры расчета шарнирно-опертых пус-тотельных стержней с гидравлическим подпором. 24 [c.109]

Отдельные задачи гидравлического расчета равномерного движения связаны с ограничениями по допускаемым скоростям на размыв, заиление, по судоходству, на замерзаяие, на возможность образования волны подпора при лз1менении расхода гидростанции и др. Установление граничных условий расчета является задачей специализированного проектирования и должно быть разрешено в конкретных условиях. [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...