Фрезерование медных сплавов

Скорость резания (в м/мии) при фрезеровании медных сплавов III группы концевыми фрезами из быстрорежущих ч талей (эскиз см. табл. 125) [c.316]

Скорости резания при фрезеровании медных сплавов приведены в табл. 138, чугунов — в табл. 139, а углеродистых и легированных сталей — в табл. 140. [c.324]

Скорость резания (в м/мин) при фрезеровании медных сплавов III группы цилиндрическими фрезами из быстрорежущих сталей [c.325]

Мощность, потребная на резание, при фрезеровании медных сплавов торцовыми фрезами из стали Р9 и Р18 [c.958]

В зависи.мости от состояния поверхности заготовки и вида обработки — СН(. Скорости резания при фрезеровании медных сплавов торцовыми фрезами со вставными ножами иа стали Pd и Р18 (стр. 955). [c.975]

В зависимости от периода стойкости фразы—см.. Скорости резания при фрезеровании медных сплавов фрезами цилиндрическими со вставными ножами из стали Р9 и Р18 (стр. 974). [c.975]

Скорости резания при фрезеровании медных сплавов концевыми фрезами по ГОСТ 8237-57 из стали Р9 и Р18 [c.988]

Мощность, потребная на резание, при фрезеровании медных сплавов [c.992]

Рекомендуемые подачи при черновом фрезеровании плоских поверхностей фрезами из быстрорежущей стали при обработке чугуна и медных сплавов, мм/зуб [c.493]

Режимы фрезерования прорезными и отрезными фрезами из быстрорежущих сталей деталей из медных сплавов и чугунов приведены в табл. 155, а сталей — в табл. 156. [c.338]

Скорости резания при фрезеровании плоскостей и уступов в медных сплавах фрезами дисковыми из стали Р9 и Р18 [c.1014]

Скорости резания, при фрезеровании шлицев и при отрезке медных сплавов фрезами [c.1027]

Медные и алюминиевые сплавы жаропрочная сталь сталь чугун Черновое и чистовое фрезерование медных и алюминиевых сплавов черновое и чистовое фрезерование сталей и чугуна на станках пониженной жесткости в случае невозможности обеспечения достаточной скорости резания, а также при конструктивных трудностях изготовления режущего лезвия фрезы из твердого сплава Р18 [c.352]

Скорости резания при фрезеровании медных сплавов дисковыми фрезами без охлаждения при жесткой технологической системе приведены а табл. 147,. чугунов — в табл. 148, а углеродистых и легированных сталей с охлаждением — в табл- 49. Поправочные коэффициенты на скоросгь резания прп обработке перечисленных материалов приведены в табл. 150. [c.330]

Для точения и фрезерования чугуна, отбеленного чугуна, ковких литых заготовок, дающих короткую стружку, а TaKiiie закаленной стали с пределом прочности на разрыв свыше 180 kI Imm K Для механической обработки сплавов легких металлов, медных сплавов, пластмасс, твердой (жесткой) бумаги, стекла, фарфора, кирпича, горных пород. Для изготовления сверл, зенковок, разверток Для точения п фрезерования чугуна твердостью до // = 200. Для строгания чугуна (см. также марку ТТЗ). Для механической обработки сплавов легких металлов, меди, медных сплавов. Для всякого рода изнашивающихся частей, например направляющих кулис, скользящих втулок, центров токарных станков, частей для измерения и испытания инструментов для протяжки буровых коронок Для механической обработки твердых пород дерева, спрессованного и пропитанного смолами листового материала на деревянной основе и тому подобных материалов. Для прессформ для керамических материалов. Для инструментов для волочения (протяжки) буров для ударно-перфораторного бурения и дру1их горных инструментов, испытывающих сильное напряжение [c.558]

Подачи для цилиидрических, концевых и дисковых твердосплавных фрез яри фрезеровании стали и чугуна приведены в табл. 30—32, а яодачи для торцовых, цилиндрически), дисковых и концевых фрез из быстрорежущей стали при фрезерованпн стали, чугуна и медных сплавов — в табл. 33—36. [c.300]

К10 Серый и ковкий чугуиы преимущественно повышенной твердости, закаленная сталь, алюминиевые и медные сплавы, пластмассы, стекло, керамика, дающие стружку надлома Точение, растачивание, фрезерование, сверление, шабрение ТТ8К6 [c.625]

Регенеративная схема охлаждения сегментов и соплового блока показана на рис. 101. Она обеспечивает последовательное охлаждение сначала камеры сгорания (в двух направлениях), а затем — соплового блока. Водород поступает во внешний регенеративный тракт камеры, проходит по нему вниз и вверх, затем также проходит по внутреннему тракту, а после этого подается в сопловой блок с одним контуром охлаждения. Предусмотрено вторичное охлаждение жидким кислородом для отвода тепла от подогретого водорода и горячих продуктов сгорания, как показано на рис. 102, где приведена конструкция одного из сегментов камеры сгорания. Он образован двумя дугообразными элементами, выполненными из медного сплава нарлой-А. Каждый элемент имеет внутреннюю и наружную оболочки с каналами для прохода водорода, выполненными путем фрезерования на наружной оболочке. На наружной стенке установлена рубашка из того же сплава, связанная с ней пайкой, образующая охладительный тракт кислорода. Дугообразная смесительная головка (рис. 103) содержит 51 трехструйную форсунку (горючее — окислитель — горючее), которые размещаются двумя рядами в шахматном порядке. [c.186]

В описывасхмой конструкции стенки камеры сгорания вщ- полнены из медного сплава с фрезерованными каналами ох аж-г дения. Пневмогидравлическая схема двигательной установки, работающей на двух горючих представлена на рис. 112 пара-г метры двигателя приведены в табл. 18. [c.196]

Исходной заготовкой для прокатки листов, полос и лент чаще всего являются слитки, которые, как правило получают непрерывными способами разливки и реже — отливкой в изложницы. Из слитков круглой формы изготовляют прутки, проволоку, трубы. Заг )Товки прямоугольной формы применяют для прокатки листов, полос, лент. Перед прокаткой слитки подвергаются механической обработке (строгание, фрезерование), состоящей из удаления поверхностных дефектов. Затем слитки нагреваются в методических печах (слитки из медных сплавов нагревают в пламенных печах, а из легких металлов и сплавов—в электрических). Нагрев заготовок производится до следующих температур меди 850—950° С, латуни 750—900° С, бронзы 800—920° С, никеля 1250— 1320° С, нейзильбера (сплав марки МНц 15—20) и мель хиора (сплав марки МН19) 980—1030° С, алюминия 400—520° С, титана 800—820° и т. д. Перед прокаткой поверхность нагретых слитков очищают от окалины на дисковых щеточных машинах. [c.278]

Эффект сверхскоростного резания по-разному проявляется в широком диапазоне скоростей. X. Заломон показал экспериментальную зависимость температуры режущего лезвия от скорости резания для фрезерования. В определенном интервале скоростей температура возрастала настолько, что резание было практически невозможно вследствие мгновенного изнашивания инструмента. В областях, лежащих ниже и выше этого интервала скоростей, температура уменьшалась и резание становилось практически осуществимым. Особый интерес вызывает зона скоростей резания, лежащая выше критического интервала. Уменьшение температуры в этой зоне можно объяснить уменьшением сил и работы резания. По данным X. Заломона, критическая скорость, выше которой возможно резание, для медных сплавов составляет 46 м/с, для чугуна - 750 м/с [18]. Последние исследования сверхскоростного резания позволяют судить о полиэкстремальной зависимости силы от скорости резания, что указывает на взаимодействие различных факторов и изменение доминирующего параметра в интервале скоростей [5]. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...