Внутреннее кольцо абсолютно жесткое

Если внутреннее кольцо абсолютно жесткое, то 20=4а= 2, а для гибкого внутреннего кольца С20=С2й==О. Полученные выражения перемещений внешнего кольца с учетом жесткостей двусторонней прокладки и внутреннего соосного кольца можно записать в компактной форме [c.79]

Внутреннее кольцо абсолютно жесткое [c.399]

Внутренний корпус и наружное кольцо — абсолютно жесткие. [c.476]

Внутренний контур пластины связан с жестким концом вала, что эквивалентно соединению с абсолютно жестким безмассовым кольцом 1 (см. рис. 59), которое может совершать колебательные движения без деформаций. [c.134]

Уравнения (3.31) можно применить также к кольцу из оптически чувствительного материала, отлитого или запрессованного внутрь абсолютно жесткого наружного кольца и свободного по внутреннему контуру. Как и в предыдуш,ем случае, граничные условия запишутся в виде [c.82]

Приняв затем во внимание кольца и предположив, что они абсолютно жесткие, устанавливаем, что между каждым кольцом и трубой возникают реактивные силы. Обозначим величину этих сил на единицу длины окружности трубы через Р. Эту величину Р нам нужно теперь определить из того условия, что силы Р производят прогиб трубы под кольцом, равный ее расширению 8, вызванному внутренним давлением р. Для вычисления этого прогиба заметим, что часть трубы между двумя смежными кольцами можно рассчитывать как оболочку, [c.529]

Для собственных частот колебаний второй формы (п == 1), показанных на рис. 4(a) — (d), влияние крутильной и изгибной жесткостей на одинаково, в чем нетрудно убедиться, подставив значение п = 1 в уравнения (28) — (32). Частота колебаний чрезвычайно чувствительна к увеличению низших значений этих жесткостей. В отличие от первой формы колебаний в этом случае уменьшение значений вызванное увеличением параметра усиливается с возрастанием изгибной или крутильной жесткостей. Устремив жесткость внутреннего шпангоута к бесконечности, мы перейдем к колебаниям абсолютно жесткого кольца относительно одной из его диаметральных осей, и как нетрудно видеть, увеличение безразмерного момента инерции его поперечного сечения снижает собственные частоты колебаний системы. [c.26]

Если внутреннее кольцо представляет собой абсолютно жесткую ступицу, то конструкция относится к типу колес. Применительно к таким конструкциям разработаны другие методы расчета, применимые для нагрузок по ободу, уравновешенных нагрузками по ступице. Решения ряда задач для колеса с абсолютно жесткой втулкой при нагружении указанными нагрузками приведены в табл. 10. [c.367]

Для частного вида конструкции, когда внутреннее кольцо представляет собой абсолютно жесткую ступицу (рис. 42), используют другой широко распространенный метод расчета — метод конечных разностей, подробно изложенный в работах [18]. Здесь приведены решения А. А. Подорожного для колеса с радиальными нерастяжимыми спицами при нагружении обода сосредоточенными усилиями Р, 7" и L в произвольном сечении пролета. Каждая нагрузка на обод уравновешивается реакциями ступицы. Пролеты между спицами нумеруют [c.382]

Если в системе спицы соединены с кольцами жестко, а внутреннее кольцо представляет собой абсолютно жесткую втулку (диск), то в этом случае задача сводится к решению одного уравнения [c.399]

Выразим нагрузку Р на шарик через заданную внешнюю силу приложенную к внутреннему кольцу (рис. 194). Точное решение задачи может быть осуществлено методами теории упругости, однако это громоздко и сложно. Поэтому, допуская некоторую погрешность, на практике проводят аналогию с подшипником скольжения (см. гл. VIII, 6), полагая, что деформация шариков в направлении приложенных сил подчинена закону косинуса, причем деформируются лишь шарики, а кольца — абсолютно жесткие. Приняв это условие, составляем ряд зависимостей [c.226]

Задача 923. Определить величину наибольшего внутреннего давления р, которое можно приложить к бетонной трубе, окруженной абсолютно жесткой оболочкой, и граничное давление ро. рсли б=2-105 кГ/см , 6=0.16, [ое1б==50 кГ/см , 1ар1б=5 кГ/см Задача 924. Определить граничное давление ро между кольцом и абсолютно жесткой оболочкой, если известны значения q, ri. Гг и J1. Считать, что модуль упругости материала кольца имеет малую величину [c.360]

Постановка задачи о параметрических колебаниях цилиндрической оболочки. Рассмотрим колебания электромеханической системы, схематически представленной на рис. 2 (приведено сечение плоскостью ху). Исследуемый объект представляет собой абсолютно жесткий цилиндрический конденсатор, внутренняя и внешняя обкладки которого имеют радиус 61 и 62 соответственно образующие цилиндров направлены вдоль оси г. Кроме того, обкладки считаются абсолютно твердыми идеально проводящими коаксиальными цилиндрами, находящимися при нулевом потенциале (заземлены). Между этими цилиндрами также коаксиально расположена средняя обкладка радиуса а 61 < а < 62 она моделируется упругой цилиндрической оболочкой. Предполагается, что материал оболочки идеально проводящий и к ней прилагается переменное электрическое напряжение (потенциал) V = /( ), в частности и 1) = ПосовШ, где П — постоянные. Объект считается достаточно протяженным вдоль оси образующей (вдоль оси г) его длина I а, 61,2- Это допущение позволит пренебречь концевыми эффектами и рассмотреть плоскую электромеханическую систему (в плоскости ху, см. рис. 2), т. е. упругое тонкое кольцо в плоском электрическом поле. [c.52]

Постановка задачи. Рассматривается осесимметричное нагружение равномерным внутренним давлением и осевым усилием подкрепленной кольцами однослойной тонкостенной оболочки сильфонного компенсатора в упругой области ее работы. В недеформи-рованном положении оболочка состоит из тороидальных элементов положительной и отрицательной кривизны, сопряженных кольцевыми пластинками. Толщина оболочки принимается постоянной по высоте гофров. Подкрепляющие кольца считаются абсолютно жесткими. Профиль подкрепляющего кольца в общем случае образован участком конической поверхности Ь/ и сопряженными с ним yчa ткa п тороидальных поверхностей аЬ и fD (рис. 2). [c.144]

Была учтена еще одна особенность, которая имела немаловажное значение. В обычных соединениях с медными прокладками нарезанный конец трубы заканчивается фаской, величина которой строго не выдерживается. Кроме того, например, трехдюймовая резьба имеет диаметр менее 88 мм, а выточка для нее 90 мм и более. Оперируя такими большими, тяжелыми и жесткими трубами, очень трудно было центрировать их установку, а в случае смещения осей положение резинового кольца получалось вообще неудачным (фиг. 4, а). Чтобы предотвратить это и облегчить центрирование, на переходном стальном кольце делался выступ с наружным диаметром, равным диаметру выточки, и внутренним — по диаметру трубы с небольшим зазором (фиг. 4, б). При цеховых испытаниях давление жидкости поднималось толчками от О до 10, от 10 до 30, от 30 до 80 и т. д. до 250 Kzj M . На всех ступенях давались многократные толчки давления с выдержками в течение 1—10 сек. на каждой ступени. Оба вида соединений показали абсолютную герметичность как при отсутствии давления, так и при максимальном пульсирующем давлении. После разборки соединений резиновые кольца приняли первоначальную форму сечения. Поверхность колец никаких повреждений не имела. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...