Сравнительный анализ теорий прочности

Сравнительный анализ теорий прочности [c.87]

В настоящей монографии сравнительному анализу результатов расчета слоистых оболочек и пластин на прочность и устойчивость уделяется значительное внимание. Результаты расчета напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, определенные на основе установленных в параграфах 3.1—3.6 уравнений, сравниваются с результатами, полученными на основе уравнений классической теории, уравнений типа С.П. Тимошенко [43, 118, 121, 226, 265 и др. 1, уравнений, основанных на кинематической модели [c.81]

Определение напряженного состояния и концентрации напряжений в резьбовом соединении аналитическими методами теории упругости связано с математическими и техническими трудностями, обусловленными сложностью формы тел болта и гайки, а также граничных условий. Эффективность метода фотоупругости для определения концентрации напряжений в соединении, как показывает анализ работ [8, 13, 63] и др., невелика, что связано с внесением больших погрешностей в форму деталей (особенно по шагу резьбы) при изготовлении моделей эти погрешности искажают действительное поле напряжений в соединении. Поэтому до недавнего времени для оценки прочности соединений использовали в основном данные приближенных расчетов распределения нагрузки и сравнительных усталостных испытаний. [c.140]

Рассматриваемая конструкция поршня принадлежит к конструкциям типа оболочек. Для анализа прочности этой конструкции кажется естественным воспользоваться достаточно развитой теорией тонких оболочек вращения, тем более что в отрасли накоплен определенный опыт использования этой теории при исследовании конструкций поршней типа оболочек [13, 171. Разработанные на ее основе расчетные методики во многом сходны между собой и сравнительно просты в употреблении. Они позволяют оценить уровень напряжений в днищах поршней мощных судовых малооборотных дизелей. Однако постановка задачи исследования прочности поршня с позиций теории тонких оболочек вращения исключает из рассмотрения (ввиду ограниченности этой теории) некоторые частные вопросы, связанные с обеспечением оптимальных условий работы поршня определение конечного 6 Шабров Н. И. 165 [c.165]

Теперь допустим, что при технологическом процессе иди в течение предшествующей эксплуатации в конструкции могут возникнуть более опасные дефекты, чем металлургические. Для получения функций распределения согласно второму подходу требуется представительная выборка из некоторого числа п соответствующих конструкций, при этом прогноз относительно прочности одной конкретной конструкции оказывается уже вероятностным. Поэтому практически указанный подход может быть применен лишь к сравнительно малоценным изделиям массового производства, для уникальных же или дорогих конструкций его использовать невозможно. В этом случае может оказаться единственно возможным первый подход, позволяющий, например, путем анализа сравнительно небольшого числа поломок установить примерную величину и расположение дефектов, вызывающих разрушение. При этом следует подчеркнуть, что технологические и эксплуатационные дефекты могут совершенно исказить даже обычный характер масштабного эффекта (например, в более крупных изделиях прочность может быть больше). В дальнейшем эти дефекты исключаются из рассмотрения и под прочностью будет пониматься обычная металлургическая прочность. Следует отметить также условный характер разделения дефектов по происхождению. Для количественного описания стохастических закономерностей прочности предложен ряд статистических теорий. Основные принципы статистической теории прочности для микроскопически неоднородных хрупкоразрушающихся тел были сформулированы на основе экспериментальных наблюдений А. П. Александровым и С. Н. Журковым (1933). Их можно описать следующими положениями. Распространение неоднородности свойств (дефектов) по объему хрупко-разрушающейся среды равновероятно. Момент разрушения наиболее слабого элемента тела совпадает с разрушением тела в целом. Прочность образца, вырезанного из такого тела, определяется наиболее опасным дефектом из всех присутствующих в его поверхностном слое. [c.401]

Общим недостатком предшествующих работ по теории эластомерного слоя и решений конкретных задач в этой области является весьма частный вид граничных условий на лицевых поверхностях слоя. Во всех работах лицевые поверхности считались абсолютно жесткими. Данное предположение допустимо для сравнительно узкого класса задач. Многослойные эластомерный конструкции обычно имеют тонкие слои — резиновые и армйр>ующие, которые деформируются совместно. Более того, именно деформации и напряжения армирующих слоев представляют наибольший практический интерес в проблеме прочности. Существующие теории эластомерного слоя из-за указанной ограниченности не позволяют подойти к анализу многослойных конструкций. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...