Углеродистая Выносливость образцов гладких

Неэффективность многих способов повышения механической усталостной прочности. Так, например, для углеродистых и среднелегированных сталей путем термической обработки предел выносливости на гладких образцах при изгибе может быть повышен с 15 до"50 кг /мм и выше (у высокопрочных сталей до ПО кгс/мм ) в то же время условный предел коррозионной усталости (на той же базе) практически не зависит от состава и обработки и составляет в пресной воде 10—15 кгс/мм , а в соленой или морской воде всего 4—8 кгс/мм [9]. Таким образом, замена воздушной среды пресной водой понижает усталостную прочность в 2,5, а морской водой — в 5 раз. [c.194]

Общей закономерностью для машиностроительных материалов является повышение сопротивления усталости с понижением температуры. На рис. 16, по данным исследований [180], показаны пределы выносливости различных материалов в зависимости от температуры испытания (база 10 циклов). Как видно, существенное повышение сопротивления усталости с понижением температуры наблюдается не только для гладких образцов, но и для образцов с концентраторами напряжений. Нами были проведены испытания на усталость при температурах до —183° С образцов из мягкой углеродистой стали, хромоникелевой стали и особо твердой закаленной на мартенсит подшипниковой стали [80, 196 ]. [c.29]

Анализ последнего столбца в этой таблице показывает, что предшествующее нагружение, достаточное для того, чтобы вызвать 6% удлинения материала, уменьшает предел выносливости на 22%. Таким образом, некоторые повреждения в результате предшествующего нагружения влияют на поведение образца больше, чем можно было бы ожидать. Для гладкого образца из углеродистой стали (табл. 15.4) предшествующее нагружение способствовало увеличению усталостной прочности, очевидно, причиной этого является закалка. [c.416]

В качестве примера можно привести данные испытаний на знакопеременный изгиб гладких образцов геометрически подобной формы из углеродистой стали Данные показывают, что при изменении диаметра образца от 7,6 до 149,2 мм, то есть примерно в 20 раз, предел выносливости о.. изменяется от 232 МПа до 122 МПа, уменьшаясь приблизительно в 2 раза. Такие же данные по влиянию масштабного эффекта можно было бы привести для усталостных испытаний образцов с надрезом или при знакопеременном нагружении в коррозионной среде. [c.249]

Наиболее суш,ественное повышение предела выносливости имеет место для углеродистых сталей для надрезанных образцов увеличение предела выносливости менее заметно, чем для гладких образцов [192]. [c.47]

На образцах группы IV (нормализованная сталь, гладкие образцы) кратковременное азотирование повысило предел выносливости значи-, тельно меньше, чем в случае азотирования углеродистой стали (14 —17 /(,). [c.161]

Здесь а 1 — предел выносливости при растяжении гладкого образца (см. табл. 16.1) / —эффективный коэффициент концентрации напряжения, принимаемый при затянутом резьбовом соединении (для углеродистой стали к = Ъ,5... 4,5 для легированной стали = 4,0...5,5). Большие значения относятся к резьбе />20 мм для резьб, изготовленных накаткой, приведенные значения уменьшить на 20...30 % ад — амплитуда цикла [c.302]

Проведенные нами опыты на образцах диаметром 10 и 50 мм (гладких и с концентратором напряжений) из стали 12Х18НдТ, обладэюц]1ей относительно высокой коррозионной выносливостью в растворе Na I, а также аналогичные исследования других авторов [114] не обнаружили инверсии масштабного эффекта при коррозионной усталости. При испытании образцов диаметром 10 мм быЛо установлено, что коррозионная среда практически не уменьшает предела выносливости. гладких образцов и катастрофически снижает выносливость образцов с концентратором напряжений, т.е. наблюдается картина, противоположная той, которую наблюдали для углеродистых и многих легированных сталей. Такое поведение аустенитной нержавеющей стали объясняется ее склонностью к щелевой коррозии в вершине трещины. [c.139]

Тонкие исследования конфигурации вершины трещины, проведенные X. Ниситани, подтвердили, что верщина нераспро-страняющейся усталостной трещины остается закрытой на про-тял<ении всего цикла нагружения, в то время к к вершина трещины распространяющейся раскрывается при максимальном напряжении цикла. Исследования проводили на образцах из углеродистой стали (0,13% С 0,22% Si 0,09% Мп 0,013% Р 0,022 % S 0,09% Си 0,01% А1 0,01% Ni + r а = 787 МПа От = 380 МПа = 67,7 %) с диаметром рабочей части 10 мм, имевших поперечное отверстие диаметром 0,3 мм и гладких. Испытывали образцы на усталость при изгибе с вращением, наблюдая за появлением и развитием трещин на поверхности гладкого образца и по краю отверстия. Было обнаружено, что в гладких образцах возникают нераснростра-няющиеся усталостные микротрещины при напряжениях немного ниже предела выносливости ( ja = 170 МПа a-i = = 175 МПа). Такие трещины не росли после остановки даже при увеличении базы испытаний до 3-10 циклов, причем верщина трещины оставалась закрытой. [c.32]

По данным проф. С. В. Серенсена, предел выносливости углеродистой стали при наклепе растяжением повышается на 35%, а при обкатке роликом — на 25%. Аналогичный эффект упрочнения наблюдается и у титановых сплавов. Жаропрочные же сплавы не могут подвергаться сквозному наклепу растяжением, выносливость их при этом снижается, так как в некоторых зернах образуются микротре-Ш.ИНЫ. Поверхностный же наклеп дает повышение предела быносли-вости. Предел выносливости гладких образцов одного из самых жаропрочных сплавов марки ХН55ВМТФКЮ после точения 30 кгс/мм при наличии V-образного надреза, по форме соответствующего пазу замка лопатки, предел выносливости снижается до 18 кгс/мм после упрочнения образца с надрезом его выносливость увеличивается до 41 кгс/мм , у образцов без надреза она также возрастает более чем в 2 раза. На части образцов из сплава ЭИ929 фрезеровали паз по форме первого паза турбинной лопатки [88]. Часть образцов упрочняли обкаткой роликом при 450 кгс в четыре прохода. Усталостные испытания проводили при 750° С. Изменения в микроструктуре фиксировались на оптическом микроскопе методом декорирования дислокаций. Упрочнение накаткой увеличило циклическую прочность с 45 до 80 кгс/мм (т. е. примерно на 80%) выдержка при 750° С в течение 300 ч снизила ее до 62 кгс/мм . Эффект упрочнения, равный 55%, сохранился при выдержке в течение 1000 ч, далее начался спад и при общей выдержке в 1500 ч прочность оказалась даже ниже, чем исходная без упрочнения (рис. 42). [c.102]

Рис. 17. Изменение услойного предела выносливости углеродистой и теплоустойчивых ферритных сталей в зависимости от температуры испытания (гладкие образцы после улучшении)

Весьма характерными являются исследования Вандышева, проведенные на углеродистой ч легированной сталях при нормальной температуре [18]. Результаты этих исследований для гладких образцов приведены на рис. 2.59. Аналогичные результаты получены, и для образцов с концентраторами напряжений. Только при пиковых нагрузках (omax/o -i = 1,5. .. 2) и малой их длительности <0,01) в сочетании с основной нагрузкой, близкой к пределу выносливости (аосн/(Т-1 = 0,01. .. 1,1, где Оосн — длительно действующая нагрузка), для гладких образцов а для образцов с концен- [c.97]

В табл. 8 в качестве примера, иллюстрирующего излагаемую методику, приведены пределы выносливости при изгибе с вращением для образаов из углеродистой стали (ffu = 558 МПа) разли щых диаметров гладких и с надрезами. Испьтгывали круглые образцы диаметром 7,5—75 мм, гладкие и с глубокими надрезами различных радиусов кривизны на дне надреза. Профиль надрезов соответствовал спрямленной гиперболе. Теоретические коэффициенты концентрации напряжений определялись по формуле Неибера в зависимости от отношения а/р, где в = d/2. Значения критерия подобия 0 подсчитывались по формуле (43) при L — nd. Максимальные напряжения в зоне концентрации о шах = соответствуют преде- [c.163]

Предел выносливости цементованных углеродистых сталсй повышается по сравнению с нормализацией на гладких образцах стали Ст. 3 с 19,5 до 41,5 (213%) стали Ст. 5 с 22 до 47 кГ1мм (214%). [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...