Эрозионная стойкость бронз

ЭРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ БРОНЗ [c.242]

Эрозионная стойкость бронз с различной структурой [c.244]

Результаты исследования показывают, что термическая обработка бронз может в значительной степени изменять их сопротивляемость микроударному разрушению. При увеличении в структуре количества р-фазы эрозионная стойкость бронзы повышается, а при увеличении количества а-фазы — уменьшается. [c.245]

Таким образом, эрозионная стойкость бронз определяется их фазовым составом, формой структурных составляющих, а также способностью сплава к упрочнению в процессе микроударного воздействия. [c.245]

Механические свойства и эрозионная стойкость исследуемых бронз в литом состоянии [c.243]

Низкая эрозионная стойкость оловянных бронз, особенно при наличии в их составе свинца, вполне закономерна, так как свинец в этих сплавах находится в свободном состоянии. Кроме того, оловянные бронзы весьма склонны к ликвации. В литом состоянии образовавшийся а-твердый раствор имеет обычно дендритную структуру с неодинаковым составом на различных микроучастках. Поэтому при микроударном воздействии, когда имеют значение механические свойства не только макроскопических, но и микроскопических объемов, малопрочные ликвационные участки и включения свинца являются слабыми местами, где главным образом и развивается разрушение металла. Если литой сплав с дендритной структурой -твердого раствора подвергнуть отжигу, то образуются однородные зерна, сопротивление сплава микроударному разрушению заметно повышается. [c.243]

В двухфазных бронзах, состоящих из а- и Р-фаз, разрушение начинает развиваться с а-фазы, которая с течением времени разрушается полностью. Эрозионная стойкость а-фазы может быть повышена легированием твердого раствора. Однако, как показывают исследования, во многих случаях а-фаза и после легирования оказывается менее стойкой, чем р-фаза (табл. 92). Испытание бронз с различной структурой показывает, что бронзы, [c.244]

Сплавы на медной основе, в частности бронзы, проявляют способность к упрочнению в процессе микроударного воздействия (рис. 139). Наиболее упрочняемыми являются мелкодисперсные" структуры, состоящие из превращенной р-фазы и а + Р-фаз. Кинетика упрочнения зависит от природы сплава и интенсивности микроударного воздействия. Эрозионная стойкость сплавов на медной основе зависит также от формы структурных составляющих. Так, например, при двухфазной структуре бронзы ее эрозионная стойкость выше в том случае, если а-фаза имеет глобулярную форму. Удлиненная форма а-фазы отрицательно влияет на сопротивляемость микроударному разрушению. При пластинчатой ( орме структурных составляющих поверхность разрушения увеличивается, возникает больше очагов разрушения и процесс гидроэрозии интенсифицируется. Глобулярная форма уменьшает поверхность разрушения в этом случае процесс гидроэрозии локализуется на отдельных участках и протекает с меньшей скоростью. [c.245]

Из Приведенных в табл.91 данных видно, что наиболее высоким сопротивлением микроударному разрушению обладают безоловян-ные бронзы. Так, эрозионная стойкость бронзы БрАЖНЮ—4—4 почти в 10 раз больше эрозионной стойкости бронзы БрОЦСб—5—5 (рис. 138, а). [c.243]

Э. М. Райхельсон [Л. 43 и 56] сообщают об аналогичном результате сравнения эрозионной стойкости большого количества различных сталей, чугунов, латуней и бронз по результатам испытаний этих материалов на ударном стенде и магнитострикциопном вибраторе. Аналогичную картину можно получить, если сравнить приведенные в Л. 52] результаты испытаний эрозионной стойкости нескольких металлов на приборе с кольцевым возбудителем колебаний с результатами испытаний тех же материалов другими способами. Таким образом, можно считать установленным правило, согласно которому материалы по своей эрозионной стойкости располагаются практически в одинаковой последовательности независимо от способа испытаний . Объясняется это общностью природы эрозионного разрушения при ударах капель жидкости и при кавитации в жидкой среде (см. гл. 3). [c.29]

Однако легированный никелем а-твердый раствор обладает примерно в 3 раза меньшим сопротивлением микроударному разрушению, чем Р фаза бронзы БрАМцЭ—2. Двухфазная бронза БрАМцЭ—2 по потерям массы образца занимает среднее положение. Ее эрозионная стойкость оказалась приблизительно такой же, как и в литом состоянии (см. табл. 91). [c.245]

Микроскопический характер разрушения поверхности образца при испытании разных латуней, как и бронз, различный. Он зависит от природы сплава, его структуры и механических свойств. Менее стойкие латуни, обладающие низкой способностью к наклепу при деформировании микрообъемов, имеют рыхлый вид эрозионного кратера. Значительную роль в эрозионной стойкости латуней играет величина зерна, которая зависит в основном от условий термической обработки. Например, для латуни Л90 при величине зерна 0,1—0,7 мм потери массы образца за 8 ч составили 2664 мг, а при величине зерна 0,01—0,4 мм — 1244 мг, т. е. уменьшились более чем вдвое (табл. 95). Следует заметить, что величина зерна для рекристаллизованных латуней является настолько показательным фактором, что в зарубежных странах качество латунных полуфабрикатов обычно контролируют только по величине зерна (ASTM В19—55). [c.247]

Эрозионная и коррозионная стойкость хромистых чугунов приведены в табл. 1. Как следует из этих данных, модифицирование чугунов церием и иттрием в четыре раза повышает их эрозионную стойкость. Для сравнения укажем, что бронза АЖ9-4Л и стали 2X13 и 3XIX имеют эрозионную стойкость 0,024 и 0,23—0,24 соответственно по отношению к эрозионной стойкости стали Х18Н9Т [2]. Модифицирование хромистых чугунов также повышает их коррозионную стойкость. Снижение содержания углерода в чугуне до 1,2—1,4% незначительно влияет на эрозионную стойкость и заметно повышает коррозионную стойкость хромистых чугунов. [c.65]

Испытание на эрозню цветных сплавов, в частности сплавов на основе меди, показали, что такие медные сплавы, как латуни и бронзы, в 40—50 раз менее стойки, чем чпстая катодная медь. Медноникелевые сплавы (типа НМ95, НМ70) также обладают пониженной эрозионной стойкостью. [c.137]

Стремление широко использовать гитан для изготовления теплообменного оборудования объясняется многими причинами. Прежде всего, высока коррозионная стойкость титана к воздействию морской воды в жестких условиях воздействия теплопередачи. Вода может быть сильно загрязнена сероводородом, аммиаком. Титан стоек к эрозионному воздействию песка в воде, что иллюстрируется рис. 51. Видно, что в отличие от купрони-келя и алюминиевой бронзы, подвергающихся значительным эрозионным повреждениям, титан абсолютно стоек в условиях испытаний. Как видно из рис. 52 и 53, из-за опасности возникновения кавитационных разрушений медные сплавы имеют невысокие максимально допустимые скорости потока воды. При использовании титана максимальная скорость воды определяется лишь экономичностью работы насоса. При испытаниях были [c.153]

Например, алюминиевое покрытие (99,8 % А1) позволяет получить слой, обладающий стойкостью к высокотемпературному окислению, к общей коррозии, молибденовое — хорошую адгезию с черными металлами в качестве подслоя, а также для повышения износостойкости коррозионной стойкости в соляной кислоте Медь применяют для создания электропроводящих контактов, а ее сплавы — для повышения коррозионной стойкости (алюминиевые бронзы), износостойкости и антифрикционных свойств (фосфористые и свинцовистые бронзы), коррозионной стойкости в морской воде (латуии). Никель и его сплавы (нихром и др.) применяют для защиты от эрозионного воздействия, окисления при высоких температурах, воздействия некоторых кислот и щелочей, а также для нанесения промежуточного слоя. [c.472]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...