Тепловые схемы испарительных установок

ТЕПЛОВЫЕ СХЕМЫ ИСПАРИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК [c.420]

Тепловые схемы испарительных установок в связи с необходимостью наиболее эффективного использования тепла и неразрывной связи их с тепловой схемой станции обычно бывают достаточно сложными (рис. 44). [c.119]

Экономичность испарительной установки любого типа следует определять по количеству приведенной к одному виду энергии (обычно тепловой), затрачиваемой на приготовление 1 кг дистиллата, или по эквивалентному ему количеству расходуемого для этой цели топлива. Ниже приводятся способы определения удельного расхода энергии на 1 кг дистиллата для четырех схем испарительных установок, позволяющие решить эту задачу практически для любой из многочисленных схем, применяемых в настоящее время. [c.420]

Тепловые расчеты испарительных установок основываются на уравнениях теплового и материального баланса. Методика их в значительной степени зависит от выбранной схемы установки. В результате расчета необходимо установить расход греющего (первичного) пара и расходы пара и воды в отдельных элементах установки при заданной производительности ее общий и удельный расходы теплоты количество теплоты, теряемой с продувкой и в конденсаторах, охлаждаемых технической водой количество теплоты, передаваемой потокам, используемым в схеме электростанции тепловые режимы и количество теплоты, передаваемой в отдельных ступенях установки (для многоступенчатых установок), а также тепловые режимы всех других теплообменников. Все эти данные необходимы для определения технико-экономических показателей [c.215]

Расход первичного пара определяется путем составления теплового баланса установки или отдельных ее элементов. Так как схемы испарительных установок многообразны по характеру питания их водой и использованию тепла конденсата первичного пара и продувочной воды для нагрева питательной воды, невозможно вывести универсальную формулу. Поясним методику решения данной задачи применительно к схеме трехступенчатой испарительной установки (см. фиг. 178). Примем все обозначения по этой фигуре и дополнительно обозначим "Пр Цг, "Пд — коэффициенты тепловых потерь соответственно первой, второй и третьей ступеней ах, а2, Хд — доли продувки этих ступеней, т. е. отношение расхода продувочной воды к весу вторичного пара, образующегося в данной ступени. [c.364]

НАЗНАЧЕНИЕ И МЕСТО В ТЕПЛОВОЙ СХЕМЕ СТАНЦИИ ИСПАРИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК [c.349]

На рис. 7.1 приведены две возможные схемы включения испарительных установок такого типа в систему регенеративного подогрева воды турбины. В обеих схемах греющий пар подводится к испарителю от одного из отборов турбины с давлением вторичный пар конденсируется либо в конденсаторе, установленном непосредственно перед регенеративным подогревателем этого отбора (рис. 7.1, а), либо в следующем (по ходу пара в проточной части турбины) подогревателе, куда подводится пар от отбора с давлением р + х. По схеме на рис. 7.1, а, когда испаритель не включен в работу, подогрев питательной воды от энтальпии / + 1 до энтальпии к происходит в регенеративном подогревателе Я паром и-го отбора турбины когда испаритель работает, подогрев питательной воды осуществляется сначала в конденсаторе испарителя КИ вторичным паром испарительной установки (до некоторого промежуточного значения энтальпии Ак.н), а затем в регенеративном подогревателе П . Очевидно, что при пренебрежении потерями теплоты в окружающую среду общий расход теплоты на подогрев питательной воды от /г +1 до в обоих случаях остается одним и тем же и, следовательно, расход пара в отборе с давлением р не изменяется. Поэтому при такой схеме включения испарителя тепловая экономичность электростанции при работающих и выключенных испарителях остается одной и той же. [c.174]

При сопоставлении испарительных установок различных типов или установок, работающих по разным схемам, удельный расход теплоты достаточно полно характеризует тепловую 216 [c.216]

Схема I, аналогичная тепловой схеме мартеновской печи с котлом-утилизатором и системой испарительного охлаждения элементов ограждения, относится к тепло-технологическим установкам с пристроенными элементами установок внешнего теп-лоиспользоваиия. Следующие два варианта иллюстрируют тепловые схемы теплотехнологических установок с органически встроенными элементами установок внешнего технологического (//) и внешнего энергетического (III) теплоиспользования. Из этих вариантов большими потенциальными возможностями экономии топлива отличается вариант с внешним технологическим теплоиспользованием. Вариант IV иллюстрирует на примере доменной печи тепловые схемы технологических установок, смежно связанных с другими автономными установками (например, с котлами ТЭЦ). Здесь также приведена и ветвь пристроенных элементов установки для использования теплоты технологических отходов (доменных шлаков). Достижение наиболее высокой эффективности теплотехнологических установок с внешним замыкающим теплоиспользованием связано с необходимостью реализации, во-первых, особо низких значений отношения Qo. i/Qtti и, во-вторых, как можно более глубокого регенеративного теплоиспользования. [c.20]

Тепловая Схема опреснительных установок с гидрофобным теплоносителем может включать испарительные аппараты с вынесенным кипением или ступени вскипания. В общем случае шроизводительность установки по дистилляту [c.115]

В результате совершенствования схем испарительных. установок, включения их в общую тепловую схему станций и объединения их с установками для подогрева сетевой воды тепловые потери существенно уменьшились. Это привело к возможности увеличить выработку дистиллята до 12—15% паропроизводительности ТЭЦ, понизить порог солесодержания- исходной воды (8042"+С1 -ЬЫ0з ) с 5—7 до 3—4 мг-экв/л, т. е. сделать дистилляцию конкурентоспособной ионитному обессоливанию даже для вод с солесодержанием 200—300 мг/л. Возможность повышения солесодержа ния конденсата — продувочной воды до 30 ООО—50 ООО мг/л и более и сокращения размеров продувки до 1—2% резко уменьшает количество солевых стоков Начинают применяться в отдельных случаях многокорпусные испарительные установки мгновенного вскипания (адиабатные), почти не требующие обработки питательной воды (известкование, затравки Са304, СаСОз). [c.181]

Включение испарителей в тепловую схему эле1аростанций. Определение производительности испарительных установок [c.241]

Анализ тепловых схем конденсационных турбоустановок показывает, что во всех случаях необходимое количество добавочной воды может быть получено от испарительных установок (одной или двух), включенных в регенеративную систему низкого давления. Включение испарителей в тепловую схему блока К-200-130 показано на рис. 9.4. На блоке имеются две испарительные установки, одна из них подключена к пятому отбору, другая — к шестому. Испарители //j и И2 имеют свои конденсаторы КИ и КИ2, включенные в систему регенеративного подогрева питательной воды. Умягченная питательная вода испарителей предварительно деаэрируется в деаэраторе при давлении 0,117 МПа. [c.244]

Установки обоих типов характеризуются высокими показателями использования греющего пара (10— 12 м /т), но для тепловой схемы с испарительными пленочными аппаратами он несколько ниже и не превышает 10 м /т. Некоторое снижение afo в этом случае объясняется менее развитой схемой регенерации теплоты. Такая схема уступает и по допустимой кратности концентрирования исходной воды, которая находится в пределах 2,5—2,7, в то время как у лучших образцов установок мгновенного вскипания она доходит до 3 и более, так как с точки зрения накипеобразовапия они работают в более благоприятных условиях, поскольку кипение исходной воды происходит не на поверхности нагрева. Эти данные в еш е большей степени подчеркивают высокую эффективность установок мгновенного вскипания, и поэтому там, где требуется создавать установку большой производительности, многоступенчатая схема мгновенного вскипания позволяет применять ее в широких пределах стоимости теплоты. [c.65]

Как показал опыт проектйрования опреснительных установок, комбинирование аппаратов мгновенного вскипания и пленочного типа позволяет повысить эффективность их тепловой схемы и снизить капиталовложения. Так, суммарные затраты на комбинированную 56-ступенчатую опреснительную установку оказались почти вдвое ниже, чем на 10-ступенчатую установку с испарительными аппаратами с вынесенным кипением и принудительной циркуляцией исходной воды [57]. Расчетные [c.66]

На рис. 57 приведены тепловые схемы электростанций Фортуна I, Фортуна II и Фортуна III, а на рис. 58 —процессы расширения пара в турбинах этих электростанций. Из сравнения тепловых схем виден технический прогресс в развитии энергетики этого периода. Старые конденсационные турбоагрегаты на электростанциях Фортуна I и Фортуна II первоначально имели лишь по одному отбору для регенеративного подогрева питательной воды. При сооружении надстройки в систему регенеративного подогрева питательной воды была включена центральная испарительная установка для снабжения паром с давлением 5 ата испарителей и деаэраторов предусмотрена вспомогательная паровая магистраль, получающая пар от турбины с противодавлением, из выхлопа приводной турбины питательного насоса, от двух редукционноохладительных установок и из первого отбора турбины низкого давления № 8. [c.54]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...