Однодисковые Характеристика

Характеристика однодисковых ножниц [c.755]

Рис. 3.5. Двухдисковый гидротормоз ВТ-120-2ДМ а — конструктивная схема б — суммарные характеристики модели ДРОС, полученные с использованием двухдискового (о) и однодискового (д) тормозов

Рис. 2.5. Амплитудно-частотная характеристика однодискового неуравновешенного ротора с различным демпфированием

На рис. 2.5, б в качестве примера приведены амплитудно-частотная характеристика однодискового неуравновешенного ротора с различным демпфированием [18]. Амплитуда колебаний ротора резко возрастает при снижении степени демпфирования (при уменьшении логарифмического декремента затухания К). Затухание определяется величиной сил внутреннего трения в материале, сопротивлением в соединениях либо специальным демпфером. [c.40]

Рис. У.2. Конструкции дисковых сцеплений а— однодисковое сцепление с центральной пружиной б— характеристика нажимной пружины

По известным упругим характеристикам ведомого диска ФС (рис. 2.52, а) и суммарному нажимному усилию Рнж пружин находим осевую деформацию Хр ВД. Так как деформация стальной основы ВД в однодисковом ФС 01 = 0р = 0,5Яр (рис. 2.52, б) определяет Pu то в двухдисковом ФС 02=0,5 Яр, а oi = 1,5 Яр. [c.183]

Для продольной резки листов применяют однодисковые и многодисковые ножницы. В табл. 52 приведена характеристика однодисковых ножниц. [c.169]

Характеристика однодисковых ножниц (к рис. 58) [c.183]

В качестве примера использования соотношения (И) для определения жесткостных характеристик упругих элементов рассмотрен случай однодискового ротора с диском, расположенным лосреди пролета вала. В этом случае получается наиболее простая зависимость между жесткостью вала ротора и жесткостями упругих элементов. [c.83]

Дается краткая классификация методов балансировки роторов в зависимос и от их деформируемости. Рассматривается причина ограниченной эффективности балансировки упруго-деформируемых роторов по методике балансировки жестких роторов. Определяется, при каких условиях принятое в настоящее время размещение балансировочных грузов в опорных плоскостях эффективно для упруго-деформируемых роторов. Предлагается метод балансировки упруго-деформируемых роторов с помощью грузов, устанавливаемых на упругих элементах. Анализируется характеристика упругого элемента в зависимости от деформации ротора. Обоснование предлагаемого метода дается на примере однодискового ротора, балансируемого в сечениях, расположенных вблизи опор. [c.142]

Основные параметры цилиндрических винтовых пружин ФС отечественного производства представлены в работе [55]. Типо-размерны1й ряд однодисковых ФС с периферийно расположенными пружинами фирмы Фихтель и Сакс ФРГ) представлен в табл. 1.2, а типичное ФС фирмы АП (Великобритания) —на рис. 1.3. Технические характеристики и конструкции ФС других фирм достаточно полно представлены в работах [8, 54, 55]. [c.11]

Результаты исследования влияния упругой характеристики ведомого диска (см. рис. 2.8) на динамические процессы в ФС представлены на рис. 2.41, в виде зависимости коэффициента загрузки кз.к поверхностей трения от условной жесткости ведомого диска Сусл. Жесткий диск (кривая 1, рис. 2.8) имеет Сусл = = 686 кВ/м, а податливый диск (кривая 3) —Сусл = 180 кН/м. Сопоставляя кривые на рис. 2.40 и 2.41, полученные для резкого включения ФС, можно отметить, что с увеличением Ьв.к, являющимся следствием снижения Сусл, число периодов колебаний нагрузки на поверхностях трения и коэффициент динамического усилия нагрузки уменьшаются. При некотором значении Ьв.к, соответствующем определенной Сусл, нагрузки на поверхностях трения изменяются по апериодическому закону при любом времени включения ФС. Следовательно, подрессоривая поверхности трения, можно добиться более равномерной загрузки каждой из поверхностей увеличения контурной площади контакта гарантии изменения нормальной нагрузки по апериодическому закону и более плавного нарастания момента в трансмиссии. Могут быть построены и зависимости, характеризующие зоны устойчивого замыкания дисков в однодисковом ФС (рис. 2.42). Эти зависимости справедливы для достаточно широкого диапазона изменения Сн , гпнж и т пр. Таким образом, зависимости, пред-ствленные на рис. 2.42, могут использоваться при расчете и проектировании ФС. Зоны устойчивости необходимо рассчитать. [c.163]

В формуле (2.134) неизвестным является прогиб 6к К-то диска, который в однодисковом ФС рггвен деформации фрикционной накладки на четной поверхности трения (рис. 2.50), т. е. 61= 2 в двухдисковом ФС 62= 4, а б1 = Я,2Ч-Я.з+Х4. Тогда при линейной упругой характеристике (кривая 1 на рис. 2.51,) фрикционной накладки для однодискового ФС [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...