Расход на десорбцию

Если раствор на десорбцию поступает при температуре кипения абсорбента, то по всей высоте десорбера эта температура будет постоянной, и процесс протекает в изотермических условиях. Расход острого пара при этом определяется как расход инертного газа, так как пар расходуется только как десорбирующий агент. Рассмотренные условия следует определить как идеальные. В реальных условиях на процесс десорбции острым паром затрачивается некоторое количество теплоты (на компенсацию потерь теплоты в окружающую среду и др.), и часть пара, конденсируясь, расходуется на покрытие этих затрат. При этом расход острого пара будет выше, чем рассчитанный расход инертного газа. [c.95]

Расход теплоты на десорбцию, кВт/ч, [c.97]

Они свидетельствуют о том, что при соответствующих условиях возможна декарбонизация СО2 до 1 мг/л. Декарбонизация же СОа до 15—20 мг/л вполне обеспечивается при удельном расходе воздуха 15—20 м /м . Рост этой величины в ряде случаев оказывается полезным, поскольку обеспечивает более глубокую декарбонизацию. Заметное влияние на коэффициент десорбции обнаружено при изменении высоты слоя насадки с уменьшением высоты коэффициент десорбции растет. Частично это объясняется влиянием примыкающих к насадке полых участков камеры, в которых массообмен самостоятельно не учитывался и условно относился к насадочному слою. Заметное влияние плотности орошения заканчивается при Я 5 м /(м -ч). [c.177]

Расход выпара, удаляемого из деаэрационной колонки, имеет большое значение для эф< ктивной работы деаэратора. С уменьшением расхода выпара увеличивается парциальное давление удаляемого газа на выходе из колонки, а следовательно, и средняя величина его по высоте колонки, Это приводит к уменьшению движущей силы десорбции, результатом чего является ухудшение эффекта деаэрации воды. На рис. 11-5 показана примерная зависимость остаточного содержания в деаэрируемой воде кислорода и свободной углекислоты в зависимости от расхода выпара. Начиная с некоторой величины выпара, кривая становится пологой, почти горизонтальной, т. е. дальнейшее увеличение расхода выпара практически не повышает эффекта деаэрации. [c.376]

Диффузионное проникновение среды. Негерметичность вследствие диффузии в той или иной степени свойственна всем уплотнениям. Диффузия (взаимное проникновение двух или нескольких соприкасающихся веществ) обусловлена разностью концентраций С одного вещества в другом. Диффузию среды через диафрагму подразделяют на следующие стадии 1) поглощение жидкости (газа) уплотнителем — сорбция (коэффициент сорбции аь м/с) 2) диффузия среды через перегородку (коэффициент диффузии Dp, м /с) 3) вьщеление (десорбция) среды с другой стороны уплотнителя (коэффициент 0С2, м/с). При стационарном процессе на основании первого закона Фика через перегородку толщиной I и площадью S, массовый Qms, кг/с, и объемный Qs, м /с, расходы среды пропорциональны градиенту концентраций d /dx к А.С/1 [c.36]

В интервале 25—40° С удельный расход окиси магния на 1 мг удаляемой кремниевой кислоты сравнительно высок, причем адсорбированная кремниевая кислота легко десорбируется. Номере повышения температуры удельный расход окиси магния и процент десорбированной кремниевой кислоты закономерно падают, и при температуре 95—98° С явления десорбции почти пе наблюдается.. [c.464]

Удаление свободной СОг из воды, не содержащей бикарбоната натрия, происходит только за счет физической десорбции, обусловленной разностью парциальных давлений СОг в деаэрируемой воде и греющем паре. На эффективность удаления СОг большое влияние оказывает процесс разложения бикарбоната натрия. Степень разложения бикарбоната натрия зависит от температуры, при которой ведется деаэрация (следовательно, от давления и подогрева воды в деаэраторе), длительности пребывания воды в аппарате и интенсивности удаления продукта разложения — СОг. Скорость удаления последней, в свою очередь, зависит от интенсивности перемешивания деаэрируемой воды, содержания свободной СОг в греющем паре и в исходной воде, расхода выпара и от поверхности раздела жидкой и газовой фаз. [c.74]

Деаэраторы типа ДСВ удаляют кислород и углекислоту из воды значительно более эффективно, чем струйные деаэраторы. На рис. 4.16, а показана зависимость остаточного содержания кислорода, а на рис. 4.16, б—остаточного содержания углекислоты в деаэрированной воде в зависимости от удельного расхода выпара. Из этих рисунков видно, что при удельном расходе выпара более 0,5 кг/м его влияние па процесс десорбции газа уменьшается, а при выпаре около 2 кг/м процесс десорбции практически стабилизируется при любой начальной концентрации газа в воде. Деаэраторы типа ДСВ при давлении 0,0075 МПа, удельном расходе выпара более 2 кг/м и температуре деаэрированной воды 303 К обеспечивают глубокое удаление углекислоты и кислорода. Остаточная концентрация кислорода в деаэрированной воде не превышает 10 мкг/кг. В режиме работы деаэраторов ДСВ для подпитки тепловых сетей температура воды может быть увеличена до 343 К, что позволяет уменьшить вакуум до 0,03 МПа при том же качестве десорбции газов. [c.148]

Оба этих метода предназначены для изучения проблемы сохранения целостности пленки на стыках различных частей древесины, в которых волокна расходятся в разные стороны. Различия в величинах адсорбции или десорбции воды в зависимости от направления волокон значительны. Поперек волокон древесины водопоглощение может вызвать увеличение размеров подложки до 8%, а водопоглощение вдоль волокон —только до 1,0%. Эти пространственные изменения могут вызвать сближение или отдаление мест стыка между упомянутыми различными частями подложки. Таким образом, покрытие подвергается значительным механическим нагрузкам в местах стыка, и это — одна из главных причин разрушения пленки в таких участках. [c.476]

Обычно на десорбцию подается десорбирующий агент, не содержащий удаляемого компонента, поэтому в уравнениях (16.53) и (16.54) можно принять, что 1 .д = 0. Тогда расход десорбирующего агента [c.94]

Как видно из рис. 6.5, уменьшение щелочности исходной воды значительно снижает эффективность удаления свободного диоксида углерода. Так, для достижения остаточного его содержания 3 мг/л требуется нагрев воды при щелочности 0,15 мэкв/л до 48 °С, а при щелочности 1 мэкв/л до 38 °С [4]. При невозможности установки теплообменников подогрев воды перед декарбо-низаторами может быть осуществлен путем подмешивания к исходной воде сетевой горячей воды из подающей магистрали. В случае подмешивания более горячего потока на эффективность работы декарбонизаторов действуют два противоположных фактора повышение температуры исходной воды способствует улучшению десорбции диоксида углерода, а увеличение гидравлической нагрузки аппарата ухудшает ее. Целесообразность добавки горячей воды зависит от соотношения расходов и температур исходной и сетевой воды. [c.105]

При приближенных расчетах декарбонизаторов и загрузке колец Рашига навалом можно принимать следующую высоту насадочного слоя, мм при размере колец 15 X 15 X 2 мм — 300, 25 X 25 X 3 мм — 500, 50 X 50 X 5 мм — 800. При этом следует обеспечить плотность орошения 10 м /(м -ч) и расход воздуха 15 м на 1т воды. Подробный же расчет следует производить по известным формулам массопередачи с использованием, нацример, данных по коэффициентам десорбции, полученных Е. Н. Солодовниковой [90]. [c.201]

Следует отметить, что для декарбонизации желательно использовать воздух с температурой не ниже + (20—30) °С. При подаче холодного воздуха будет наблюдаться заметное охлаждение воды, эффективность нагрева воды в контактном экономайзере соответственно снизится. Высота насадки в декарбони-заторах должна быть по расчету значительно больше, поскольку интенсивность десорбции СОг сравнительно невелика. Например, в декарбонизаторах конструкции Сантехпроекта высота слоя из тех же кольцевых насадок 25x25x3 мм — от 3 до 3,8 м [46]. Да и удельный расход воздуха выше — 25 м на [c.37]

Практика эксплуатации указывает на целесообразность работы деаэраторов атмосферного типа под избыточным давлением в пределах 0,02—0,025 MnjM -, чему соответствует температура 103—105° С. Важным условием эффективной работы деаэратора является непрерывное поддержание соответствия расхода пара с фактически требуемой тепловой и гидравлической нагрузкой аппарата. Устойчивое протекание процесса десорбции растворенных газов требует одновременно непрерывного удаления из деаэратора агрессивных газов с избыточным паром, называемым выпаром. Оптимальный размер вьшара 2—3 кг на 1 г деаэрируемой воды. Подобный режим работы деаэраторов обеспечивается только при наличии достаточно чувствительных регуляторов гидравлической и тепловой нагрузок. [c.201]

Растворы после извлечения из них молибдена подают в чан рениевых растворов, откуда после подкисления до рН = 2ч-3 их подают на угольную колонку с удельной нагрузкой 3 для сорбции рения. Емкость угля по рению составляет 3—470-Десорбцию рения из угля КАД ведут 17о-ным раствором соды при температуре 90° С. Из содовых десорбтивов рений в виде перрената калия осаждают с помощью хлористого калия (расход КС1 составляет 3,5 кг на 1 кг металла). Получаемые после осаждения перрената калия маточные растворы, содержащие 0,3— 0,5 г/л рения, объединяют с растворами, идущими на извлечение рения углем. Полученный перренат калия растворяют в дистиллированной воде, растворы подкисляют соляной кислотой до рН = 3 и подают на ионитовую колонку е анионитом АН-2Ф в хлоридной форме с удельной нагрузкой 1 ч . Оптимальная емкость анионита по рению составляет 40—45 /о- При более значительном насыщении при последующем элюировании раствором аммиака происходит кристаллизация перрената аммония непосредственно в колонке. [c.216]

Последовательность операций такова, что основная масса примесей удаляется из смолы перед десорбцией золота. Поэтому концентрация примесей в товарном регенерате невелика, и после осаждения из него золота отработанный тиомочевннный раствор может быть пспользован как оборотный, что сокращает расход дорогостоящего реагента. Каналом для вывода небольшого количества примесей, которое все же переходит в тиомочевинный раствор, служит направляемый на сброс элюат сорбции тио-мочевины. Завершающей операцией регенерации является щелочная обработка сорбента, в результате которой удаляются остатки примесей и восстанавливается пористость сорбента. Ионит при этом переходит в исходную ОН-форму. [c.217]

При десорбции урана стремятся иметь минимальный объем промывочного раствора, чтобы получить наиболее концентрированный по содержанию урана раствор — элюат. Из элюата уран выделяется в виде концентрата аммиаком, щелочью или окисью магния. Если в элюате много железа, его сначала обрабатывают известью. Однако в результате всех этих и предшествующих операций урановый регенерат загрязняется различными примесями (табл. 6.9). На ряде заводов элюат подвергается экстракционной перечистке, что обеспечивает получение концентрата высокой чистоты (95—96% UaOs) и снижает в последующем расход химических реагентов. Цикл десорбции смолы обычно короче по времени, чем цикл сорбции. [c.180]

Испытания термических деаэраторов показали, что остаточное содержание кислорода в деаэрированной воде может быть доведено до 7—10 мкг1л. Удаление из воды растворенной свободной углекислоты и степень термического разложения бикарбоната натрия в значительной мере зависят от величины бикарбонатной щелочности деаэрируемой воды. При карбонатной щелочности деаэрируемой воды выше 0,65 мг-экв1л и содержании свободной углекислоты в ней и греющем паре не больше 3—5 мг/л с повышением давления в деаэраторе облегчается удаление из воды свободной углекислоты. При низких значениях бикарбонатной щелочности деаэрируемой воды (<0,65 мг-экв/л) и начальном содержании свободной углекислоты в ней и греющем паре больше 3—5 мг/л скорость десорбции СОг заметно снижается. В этих случаях применение барботажа в баке-аккумуляторе способствует перемешиванию воды и увеличению скорости десорбции СОг, что обеспечивает более глубокое разложение ЫаНСОз. Величина оптимального расхода пара на барботаж зависит от содержания углекислоты в паре, типа барботажного устройства и возникающих при этом энергетических потерь. [c.359]

Опытным путем установлено, что а) выделение газов из воды в греющий пар происходит главным образом, за счет десорбции б) в той части деаэраторной колонки, где температура воды достигает температуры кипения, в водяных струях или пленках образуются мельчайшие газовые пузырьки, выделяющиеся в последующем в паровую среду. Существенное влияние на эффективность удаления мельчайших газовых пузырьков, находящихся в нерастворенном состоянии, оказывает продолжительность пребывания воды в баке-аккумуляторе чем она больше, тем меньше остаточное содержание кислорода в воде на выходе из деаэратора, главным образом за счет продолжающегося в баке-аккумуляторе выделения газовых пузырцков обычно емкость бака-аккумулятора принимается равной 20—30-жын расходу питательной воды. [c.202]

После насыщения катионита КУ-2 ионами никеля его подвергают регенерации. Десорбция ионов никеля с катионита проводится 10 %-ным раствором серной кислоты или сульфата натрия. С целью уменьшения расхода реагентов и увеличения концентрации выделяемого соединения регенерация ионитов проводится в 2—3 ступени. Первая порция сернокислого концентрата, образующаяся при регенерации катионита и содержащая сульфат никеля с концентрацией 65—70 г/л, направляется на электро-диализную переработку, вторая и третья порции используются повторно при регенерации катионита. [c.710]

Поскольку расход десорбирующего агента или его конечная концентрация не заданы, то величина может быть выбрана по аналогии с выбором расхода абсорбента для процесса абсорбции (см. разд. 16.2). Построим рабочую линию (так же как для абсорбции) для противоточной десорбции на диаграмме — X (рис. 16-31). Очевидно, что в точке касания рабочей линии с линией равновесия (линия АВ ) расход десорбирующего агента будет минимальным, так как в этом случае в уравнении (16.55) значение У .д будет максимальным, т. е. 1 .д =. Но при этом движущая сила процесса будет равна нулю. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...