Розанова для

Розанова для Он 152 (2) Российского для Ая. р 231 (2) Саткевича для пути перемешивания 159 (1) [c.363]

Глубина потока на входе в трубу (рис. 11.9, а) может быть определена по рекомендациям Н. П. Розанова. Для раструбных оголовков прямоугольных труб при < г р = = 0,88 Я при > г кр = 0,85 Н. [c.161]

Для вакуумных водосливов коэффициент расхода т определяется по данным Н. П. Розанова, приведенным в справочниках и курсах по гидравлике. В среднем для таких водосливов т = 0,52- -0,55. Значе- [c.174]

Уточненный расчет плотины (рис. 11-31), имеющей ряд отверстий, приходится выполнять, рассматривая каждое ее отверстие в отдельности. При этом план верхнего бьефа плотины расчленяем (согласно Н. П. Розанову) на отдельные фрагменты /, II, III... (рис. 11-31,6), причем устанавливаем для каждого отдельного отверстия свою ширину верхнего бьефа (см. на рисунке B q, Во. ..) и свою величину е. Разумеется, прилагая формулу (11-100) к отдельному отверстию под величиной В в этой формуле должны понимать ширину данного отверстия Ь. [c.435]

Вакуумные водосливы. Очертания водосливной грани криволинейной вакуумной плотины можно построить для кругового и эллиптического профилей оголовка (рис. 10.20, а, б) по координатам, подсчитанным Н. П. Розановым (табл. 10.13). При этом наилучшим профилем является эллиптический при соотношении полуосей й/я = 2 -4- 3, в случае которого коэффициент расхода т = 0,55. Таблица составлена [c.138]

Согласно исследованиям Н. П. Розанова наилучшим вакуумным профилем является профиль с эллиптическим очертанием оголовка при соотношении осей эллипса равном 2—3. Коэффициент расхода для вакуумных профилей в среднем составляет и = 0,55-н0,57. Максимальное значение вакуума под струей [c.203]

Коэффициент полноты напора Он для обоих типов по И. П. Розанову определяется уравнением [c.363]

Вакуумные водосливы. Очертания водосливной грани криволинейной вакуумной плотины можно построить для кругового и эллиптического профилей оголовка (рис. 10.28, а, б) по координатам, подсчитанным Н. П. Розановым (табл. 10.13). При этом наилучшим профилем является эллиптический при соотношении полуосей Ь/а— 2...3, в случае которого коэффициент расхода т = 0,55. Таблица составлена для фиктивного радиуса оголовка Гф= 1, представляющего собой радиус окружности, вписанной в тра- [c.154]

Пуазейля для р, 19 Ребока для 427 Розанова для сГп 445 Российского для /(я.р 510 Саткевича для / пути перемешивания 155 [c.631]

Расход через подтопленный водослив определяется по (22.7), при этом коэффициент а принимается по табл. 22.11 для безва-куумных водосливов, очерченных по Кригеру—Офицерову, и по табл. 22.12 для вакуумных водосливов криволинейного очертания (по данным Н. П. Розанова). [c.156]

Широкое применение внутрибарабанных и выносных циклонов при модернизации различных типов паровых котлов позволило значительно увеличить паропроизводи-тельность установленных котлов низкого и среднего давления. При установке экранных контуров с циклонами необходимо соблюдение целого ряда технических требований и условий, обеспечивающих как надежность работы всех циркуляционных контуров, так и высокое качество работы сепарационных устройств барабана и выносных циклонов. Настоящая книга является одной из первых попыток дать систематическое изложение вопросов проектирования, расчета, а также опытных и эксплуатационных материалов, собранных автором в течение многолетней работы в тресте Центроэнергомонтаж при проектировании, изготовлении, пуске, наладке и эксплуатации модернизированных котлов с независимыми экранными контурами. Следует подчеркнуть, что в настоящей книге рассмотрены вопросы проектирования, расчета и работы циклонных сепараторов только для паровых котлов с естественной циркуляцией. Расчеты и конструкции центробежных сепараторов, применяемых в парогенераторах с принудительной циркуляцией или в прямоточных котлах, в настоящей книге не рассматриваются. При составлении книги использовались также материалы, приведенные в отчетах ЦКТИ, ОРГРЭС, Промэнер-го и других организаций, занимающихся проектированием, наладкой и испытанием котлов низкого, среднего и высокого давления. Кроме того, использовались материалы, опубликованные в печати и в технических журналах. Перечень использованной литературы приведен в конце книги. Автор выражает свою признательность Н. Б. Либерману и М. С. Розанову за ценные замечания и рекомендации, способствовавщие улучшению рукописи. [c.3]

От СССР доклады не посылались на симпозиум для предвари--тельного их опубликования. Основные положения привезенного на симпозиум доклада Н. П. Розанова Исследование вакуумности и кавитационных характеристик элементов водосбросных гидротехнических сооружений, обтекаемых потоками со свободной поверхностью с разрешения Оргкомитета симпозиума были заслушаны в дискуссии по докладу А-9 Нумахи (хотя темы докладов Нумахн и Н. П. Розанова и различны), а затем опубликованы в полном томе трудов симпозиума [Л. 15], изданном после симпозиума с включением материалов состоявшейся по докладам дискуссии и заключительных слов докладчиков. [c.112]

Диаграмма состояния системы не построена. Розанова, Трунов и Ковба [2], исследуя взаимодействие двуокиси урана с вольфрамовым ангидридом и вольфраматом уранила, получили два соединения и( 04) и и2 У08. Для этих соединений характерны ромбические элементарные ячейки с параметрами для и( У04) а=9.545+0.003, 6=10.245 +0.005, с=14.26+0.01 А, для П2 08 а=6.658 + 0.006, 6=23.32+0.04, с=4.093+0.001 А. При 1000° оба соединения медленно разлагаются с образованием фаз П Оз и (и, )02+а,, полученных и изученных -ранее Труновым и Ковба [1, 3]. [c.653]

Русские ученые и инженеры внесли немалый вклад в теорию и практику обработки металлов давлением. Выдающийся металлург П. П. Аносов впервые в мире применил микроскоп для изучения структуры металлов, организовал производство высококачественной литой стали. Д. К. Чернов развил учение о кристаллизации стали при затвердевании стальных слитков, дал научное обоснование режимов ковки. Большое значение для развития теории обработки металлов давлением имели работы Н. С. Курна-кова. Успехам кузнечно-штамповочного производства способствовали работы советских ученых С. И. Губкина, Л. А. Шофмана, М. В. Сторожева, А. И. Зимина, Б. В. Розанова и др. [c.3]

А. С. Офицеровым (1940), Е. А. Замариным (1947), В. Г. Рыльковым (1957), Н. П. Розановым (1958) и Н. А. Петровым (1959) на основе экспериментальных данных рассмотрено влияние бокового сжатия струи, формы устоев и быков на пропускную способность водослива. Попытка применить теорему количества движения для определения коэффициента сжатия при истечении через неподтопленное водосливное отверстие содер- [c.740]

Условия возникновения кавитации экспериментально изучались для различных конструкций затворов и затворных камер (Р, С. Гальперин и Г. Н. Цедров, 1965 Г. Н. Цедров, 1967) и для разных конструкций гасителей энергии на водобое (Н. П. Розанов, 1959, 1963 А. Ф. Бурков, 1963 Г. А. Юдицкий, 1964, 1965). В работах Н. П. Розанова и др. (1965) л Г. А. Воробьева (1965) изложены первые результаты исследования условий возникновения кавитации на границе равномерного потока при различных высоте и форме выступов шероховатости. Трудности в изучении условий возникновения кавитации в значительной мере связаны с недостаточной определенностью критериев появления кавитации. Для практических оценок опасности кавитации важно знать продолжительность понижения давления ниже давления насыщенных паров, которая достаточна для возникновения кавитации и существенного развития ее эрозионного воздействия. [c.747]

Для вакуумных водосливов затопление, как уже было указано, начинает сказываться несколько ранее. Коэффициенты затопления для них приведены в табл. XVII. 10, составленной по данным Н. П. Розанова. [c.371]

Результаты исследований Н. И. Гельперина, Ю. П. Аронсона, Ю. М. Розановой показали (рис. 17), что для хромоникелевой стали марки Х18Н9Т при полном погружении в 10% раствор уксусной кислоты скорость коррозии совершенно незначительна в 50, 80 и 98% растворах кислоты начальные скорости коррозии велики — от 0,591—0,628 до 1,267—1,451 г/м -час. [c.30]

Это положение наглядно подтверждается работой А. Г. Натрадзе, Ю. П. Аронсона и Ю. М. Розановой, где показано, что вытеснение воздуха азотом, очищенным от кислорода, позволяет применить медь в качестве материала аппаратуры для работы с муравьиной кислотой концентрацией 82, 76 и 50% при температуре кипения (рис. 21, 22). В присутствии воздуха скорость коррозии особенно велика в 50% муравьиной кислоте, намного ниже в 767о и еще ниже в 82%- При вытеснении воздуха азотом скорость коррозии снижается до определенных пределов, одинаковых для всех исследованных концентраций муравьиной кислоты. При вытеснении воздуха техническим азотом, содержащим до 0,5% кислорода, скорость коррозии остается в пределах 0,15— 0,41 г/м -час. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...