Момент активных сил центральный

В условиях жестких ограничений габаритов грейфера, предназначенного для проходки стволов шахт или шурфов, большое значение приобретает правильный выбор геометрических параметров рычажной системы, образуемой звеньями грейфера. Этот специальный вопрос нами освещен ранее. Указывалось, в частности, на необходимость соответствия между характеристикой рычажной системы и условиями зачерпывания. Так как сопротивление зачерпыванию возрастает по мере охвата и сжатия зачерпываемого материала многочелюстными грейферами, то и активный момент, создаваемый челюстями в течение этого процесса, должен также возрастать. В системах с постоянной величиной усилия сближения головки и траверзы (у пневматических и гидравлических грейферов с центральным расположением цилиндра), улучшение роющей и [c.125]

Вначале мысленно зафиксируем диполи, окружающие данную клетку в положениях, соответствующих наибольшему взаимодействию с активным диполем центральной клетки в моменты, когда 0 диполь (имеющий эксцентриситет относительно центра клетки) приближается к соответствующей клетке окружения на наименьшее расстояние (рис. 4.3). В каждом из этих положений на диполь центральной клетки действуют только два противоположно расположенных на оси диполя (действия вдоль этой оси осталь- [c.93]

Многочисленные теоретические исследования последних 10—15 лет позволили ограничить круг звезд, которые могут взрываться как сверхновые. Оказалось, что отмеченные выше опасные для звезды неустойчивости развиваются в недрах достаточно массивных звезд с М > SMq и притом в конце их активной жизни, а именно начиная со стадии сжигания углерода. В этот период звезды являются сильно неоднородными. Они состоят из центрального углеродного (или углероднокислородного) ядра, окруженного водородно-гелиевой оболочкой. Масса угле-)одного ядра, его плотность и температура определяются полной массой звезды. Например, у одиночных звезд с массой ЗМд < М < IOiMq масса углеродного ядра достигает Mq = 1,4 Mg, а плотность и температура в момент загорания углерода равняются соответственно 2-10 г/см и 3-10 К. У звёзд с массой/И > QMq углеродное ядро имеет массу 1,4 Mq, а зажигание углерода происходит [c.617]

Расчёт предохранительных устройств горизонтально-ковочных машин. Срезающийся стержневой предохранитель в маховике (фиг. 126). Предохранитель является ограничителем крутящего момента. Действие его распространяется на область нагрузок г. к. м. в пределах поворота коленчатого вала на угол от при котором начинается активный ход машины, до конца хода, при а = 180°, если машина построена по графику допускаемых нагрузок, изображённому на фиг. 132, а, и от до о , если график ковочной машины имеет вид, показанный на фиг. 132, б. Во втором случае в пределах последующего поворота вала на угол от до а =180° предохранитель становится бесполезным, так как усилия на центральном ползуне, от которых он в состоянии притти в действие, выходят в этой зоне графика за пределы нагрузок, лимити- [c.586]

Прямое выдавливание сплошного стержня + обратное оыдавлиеание полости. На первой стадии образуются два очага деформации. Соотношение скоростей обратного и прямого выдавливания определяется соотношением сечений пресс-остатка и выдавленных частей заготовки, активных и реактивных сил трения в данный момент штамповки. По мере сближения очагов деформации создаются условия для потери устойчивости процесса. На второй стадии деформация локализуется в трубчатой зоне, соеди-ияюш,ей ранее действовавшие очаги деформации. Происходит относительное смеш,ение центральной и наружных частей деформируемого тела, завершающееся в обш,ем случае разрушением. [c.103]

Выбор системы ориентации и стабилизации в основном определяется задачами, решаемыми в течение полета, и характеристиками КА. В процессе проектирования систем должен быть принят во внимание ряд важных факторов [50] 1) требования к точности ориентации и стабилизации 2) ограничения по массе, габаритным размерам и потребляемой мощности 3) требования по обеспечению надежности системы при выполнении своих функций и возможность дублирования элементов системы 4) простота конструкщш системы и срок активного существования 5) требова-Ш1Я к коррекции скорости полета и стабилизации КА в процессе маневров, которые могут привести к усложнению конструкции системы 6) конфигурация КА и общие технические требования к нему, которые могут оказать влияние на систему в отношении типа датчиков, их поля зрения, расположения двигателей и других элементов системы 7) требования к угловой скорости КА в процессе управления 8) число управляемых степеней свободы 9) требования к приращениям линейной скорости в период вывода КА на орбиту 10) взаимодействие системы ориентации и стабилизации с подсистемами КА, которое должно быть детально изучено в начальной стадии проектирования 11) требования к режимам работы системы 12) динамическая модель КА (упругость конструкцйи, моменты инерции, распределение массы КА, несовпадение строительных осей с главными центральными осями инерции и тд.). [c.8]

Замечания о развитии импульса в поперечиом к оси резонатора направлении. Неравномерное по поперечному сечению активного элемента распределение начальной плотности инверсной заселенности приводит к тому, что процесс генерации имеет определенное развитие в поперечном к оси резонатора направлении. При более высокой начальной инверсии в приосевой области активного элемента генерация начинается вблизи оси и в течение некоторого времени распространяется вщирь, охватывая в конечном счете весь объем активного элемента, заполненный возбуждаемыми в резонаторе модами. Гигантский импульс может рассматриваться как сумма импульсов, высвечиваемых разными областями поперечного сечения активного элемента эти импульсы сдвинуты по времени, каждый из них имеет длительность, меньшую длительности всего гигантского импульса. Это хорошо иллюстрирует рис. 3.36 [29]. Изображенная в верхней половине рисунка тонкая структура гигантского импульса рубинового лазера (с мгновенным включением добротности) содержит три импульса 1 — импульс, высвечиваемый центральной областью торца активного элемента (радиус области 0,5а, где а — радиус всей светящейся области торца), 2 и 5 — импульсы, высвечиваемые кольцевыми областями торца (радиусы колец 0,5а, 0,75а 0,75а, а). В нижней половине рисунка приведена кривая р f)la, где р (О — радиус области генераций в момент /. [c.349]

Пусть в данный момент времени диафрагма движется в сторону рупора при этом в камере будут возникать радиальные пото1Ги воздуха, направление которых показано стрелками. В то же время будут иметь место и воздушные потоки из объёма внутри магнита в объём под диафрагмой, поскольку эти объёмы сообщаются друг с другом через кольцевой зазор, в котором находится звуковая катушка. Так как расстояние между диафрагмой и передней стенкой камеры очень невелико, как невелика и ширина кольцевой щели между звуковой катушкой и керном, то эти воздушные потоки встречают довольно большое сопротивление, обусловленное вязким трением. Нужно также учесть, что благодаря сопротивлению вытеснение воздуха от периферии к центру камеры запаздывает, так что избыточное давление в периферической её части больше, чем в центральной части. Таким образом камера даёт не только упругое, но ещё и активное сопротивление, причём оба эти сопротивления зависят от частоты. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...