Коэффициент Скважности

Здесь т — коэффициент скважности етки [c.217]

В этих формулах К - средняя скорость в ячейках сетки, К, - средняя скорость на подходе к сетке, т - коэффициент скважности сетки (коэффициент живого сечения. [c.141]

Коэффициент скважности покрытия [c.126]

Когда в конструкции рабочего сетчатого элемента имеется поддерживающая сетка с относительной площадью kn, то коэффициент скважности уменьшается в Ац=(1—fen) раз. [c.77]

При протекании через сетку жидкости, расход которой Q в течение времени t, с массовой концентрацией с твердых частиц размером более размера ячейки (A N) коэффициент скважности уменьшится в k раз [c.78]

Для интенсификации и повышения надежности работы осветлительных и ионообменных фильтров и контактных осветлителей в распределительных и дренажных системах широко применяют пластмассовые трубы. Наиболее часто используют винипластовые и полиэтиленовые трубы с перфорацией в форме шелей или круглых отверстий. Устройство и расчет распределительных систем из пластмассовых труб с проходными отверстиями круглой формы ничем существенно не отличаются от аналогичных систем из металла. При устройстве распределительных систем из щелевых пластмассовых труб щели нарезают шириной 0,4—0,7 мм и длиной 70—100 мм, считая по наружной поверхности, и обычно располагают в два ряда под углом 45° к вертикали в нижней части труб. В напорных фильтрах при устройстве пластмассовых распределительных систем иногда нарезают щели на боковых образующих труб с двух сторон, располагая их вертикально или в один ряд по нижней образующей нормально оси трубы (коэффициент скважности 0,3—0,4%). В дренажных пластмассовых системах (см. рис. 2) щели нарезают шириной 0,3—0,5 мм и длиной 45—65 мм и располагают их в шахматном порядке равномерно по всей поверхности труб параллельно их оси (коэффициент скважности 1,5%). [c.27]

При протекании жидкости через сетку с массовой концентрацией твердых частиц с размером более размера ячейки сетки Ain за время t коэффициент скважности уменьшается в k раз [c.46]

Значения коэффициентов a(v) в зависимости от скважности режима представлены в табл. 7.6. [c.135]

Таблица 7 6 Коэффициент 0(v) в зависимости от скважности режима v

Основными параметрами периодических импульсов различной формы являются скважность, длительность, амплитуда и частота, определяющие максимальную мощность и энергию импульса, мощность генератора, средние и действующие значения и коэффициенты формы кривых токов и напряжений и другие величины, характеризующие как генератор импульсов, так и физические процессы, происходящие в нагрузке. [c.24]

Второй образец имел сердечник из ленточной холоднокатаной стали толщиной 0,35 мм марки ЭЗЮ и обмотку, выполненную из голой полосовой меди. Конструкция обмотки позволяла разбивать имеющееся количество витков практически в любом отношении между первичной и вторичной обмотками, а также включать пик-трансформатор по схеме автотрансформатора с довольно широкими пределами регулирования коэффициента трансформации. На этом образце были проведены опыты нагрузки при различных соотношениях витков первичной и вторичной обмоток и нескольких величинах внешней индуктивности при неизменном первичном напряжении. Данные испытаний показали возможность получения вполне четких импульсов тока во вторичной цепи с достаточной величиной скважности (от 1,5 до 2,5) при средних токах до 400 а. Включение по автотрансформаторной схеме позволило получить существенную экономию меди и уменьшение габаритов пик-трансформатора. [c.112]

Периодическая промывка щелей. Для установления целесообразности периодической промывки щелей дренажа (не после каждого фильтроцикла, а через несколько фильтроциклов) были проведены специальные опыты. Модель (см. рис. 29) была оборудована щелевой винипластовой трубой с внутренним диаметром 117,4 мм, ширина щелей 0,42 мм. Скважность трубы 1,6%, коэффициент а = 1,09%. Перед началом опыта и каждого фильтроцикла загрузку промывали с расширением около 40%. Опыт состоял из пяти — семи фильтроциклов продолжительностью от [c.105]

При а=1,5- -2% (р = 2,18-ь 2,9%) коэффициент неравномерности Ь достигает значительной величины. Например, для труб й=100 мм и 1 = 2,76 м коэффициент неравномерности колеблется в пределах 4,6—6,4, что совершенно недопустимо. Поэтому, исходя из требований более равномерного распределения промывной воды, скважность дренажных систем должна быть не более 1,57о (а = 1%). [c.121]

Графики зависимости коэффициента амплитуды от скважности импульсов при разных значениях уср приведены на рис. 3-32. [c.195]

Рис. 3-32. Зависимость коэффициента амплитуды от скважности Q трапецеидальных импульсов при различных значениях ср средней относительной длительности изменения напряжения.

Пример 1. Вычислить максимальный поправочный коэффициент для безындукционного конденсатора, на который воздействует пульсация в виде последовательности треугольных импульсов а) равнобедренных, б) прямоугольных. Скважность импульсов равна 1, а 15 б конденсатора на частоте пульсации равен 0,01. [c.198]

Коэффициент 71/0 характеризует скважность импульсов тока. Введя коэффициент а = л / 0, получим [c.236]

Регулятор тока вырабатывает прямоугольный сигнал с периодичностью эталонного пилообразного напряжения и скважностью, зависящей от тока через лампу. Чем больше последний, тем позже наступит точка встречи (равенство мгновенного значения пилообразного напряжения и постоянного напряжения от сигнала обратной связи) и будет больше скважность (меньше длительность разностного сигнала после DA1 (рис. 11.4, б, в %1 < То). Этот сигнал ограничивается по амплитуде из-за большого коэффициента усиления DA1. [c.360]

Из условий прочности и жесткости штанги с отверстиями, а также из технологических соображений коэффициент скважности штанги должен быть минимальным. Учитывая это замечание и условие компенсации теплового изгиба (2.5), получим требования, которые должны предъявляться к внеишим и внутренним покрытиям внешнее покрытие штанги должно иметь возможно меньший коэффициент поглощения а внетреннее покрытие — возможно больший ко фициент поглощения [c.60]

Р1золирующйе покровы следует рассматривать только как средство повышения эффективности защиты катодной поляризацией, так как защитный ток сосредоточивается в местах повреждений изоляции. Требуемая минимальная плотность защитного тока для неизолированных труб /з находится как решение уравнения (75), а для изолированных это решение умножается на коэффициент скважности, равный отношению площади дефектов изоляции к общей площади наружной поверхности трубы на единицу ее длины. [c.113]

RnoA — ориентировочное значение поляризационного сопротивления сооружение — земля на единицу поверхности изолированного сооружения, Ом м , которое определяется отношением усредненного ориентировочного значения поляризационного сопротивления сооружение — земля оголенных участков сооружения в диапазоне реальных защитных плотностей тока (для практических расчетов принимается равным 2 Ом м ) к коэффициенту скважности изоляции, зависящему от типа изоляционного покрытия, качества строительных работ и срока эксплуатации сооружения. Ориентировочные значения коэффициента скважности изоляционных покрытий и / пол для трубопроводов приведены в табл. 2. [c.125]

Из рис. 3.9 видно, что в пульсирующем слое коэффициент теплоотдачи зависит от скорости качественно так же, как и при непрерывной подаче псевдоожижающего агента (кривая 1) увеличивается до максимума, а затем медленно снижается. В области низких частот (п < 2 Гц) чем меньше скважность V, тем при меньшей скорости (т.е. расходе псевдоожижающего агента) наблюдается максимум а. В слое корундовых частиц с/= 0,4 мм (рис. 3.9) максимальное значение [c.104]

Молекула СРд имеет полосу поглощения с центром вблизи 265 нм и полушириной более 4500 см" (33 нм). При этом ширина линии спонтанного испускания крайне мала, подобно газовым системам. Поэтому фотодиссоци-онные лазеры, являясь типичными газовыми, в то же время обладают преимуществами твердотельных. Так при фотодиссоциации СРд была получена мощность I МВт (1968 г.). Лазерная кювета была длиной в 20 см при диаметре 2 см. Накачка осуществлялась импульсной ксено-новой лампой с энергией 500 Дж. Йодные лазеры позволяют получать энергии более 1000 Дж. Большинство лазеров, основанных на фотодиссоциации, химически необратимы. Поэтому скважность работы генератора определяется скоростью прокачки кюветы. Коэффициент полезного действия фотодиссоционных лазеров доведен до 0,1 %. [c.103]

Основными характеристиками магнитонасыщенных генераторов импульсов, выполненных на базе амплистата постоянного тока, являются скважность тока нагрузки q, кратность регулирования тока нагрузки и кратность тока короткого замыкания по отношению к номинальному току. Магнитный усилитель в схеме генератора применяется как источник импульсов, и такие его характеристики, как коэффициент усиления и быстродействие, практически не имеют значения. Меняя ток подмагничивания (ток управления), изменяют угол насыщения а и тем самым изменяют величину среднего тока и скважность. Если напряжение питания синусоидальное, то средняя величина выходного напряжения на нагрузке [c.114]

Пример 2. Вычислить поправочный коэффициент для конденсатора, минимум Igo которого наблюдается на частоте 100 кГц. На конденсаторе действует последовательность треугольных прямоугольных импульсов частотой 50 кГц со скважностью, равной 1. На частоте 50 кГц Igo конденсатора равен 0,01. В примере 16 было показано, что максимальный поправочный коэффициент т]макс при Igojj =0,01 равен 96. Поскольку известна частота, при которой tg o конденсатора минимальный, частотную зависимость tgo конденсатора можно аппроксимировать зависимостью (3-54) для критической схемы замещения. Тогда по (3-61) получаем [c.201]

Скважность представляет собой безразмерный коэффициент, характеризукмций периодический импульсный процесс, численно равный отношению периода повторения импульса Т к его эффективной производительности х (Т т). [c.274]

Качественные тенденции пространственной фильтрации процессов с дисперсией (а 0, рэ О), приводящей к разрушению пространственных структур при их конвекции мимо фильтрующего устройства (дифракционной рещетки), и процессов, сохраняющих пространственные масштабы (а = 0, Р = 0), в основном совпадают, хотя количественные соотношения, характеризующие глубину фильтрации (оптическую резкость полос), существенно ухудшаются по мере роста дисперсионных эффектов. В обоих случаях увеличение числа приемников N при фиксировайном йх приводит к увеличению остроты характеристик направленности основных максимумов, а увеличение при любом изменении числа N или его сохранении-к увеличению углового интервала (скважности) между основными максимумами. При увеличении коэффициента а значение максимума, не меняя своего положения, уменьшается по амплитуде тем больше, чем больше значение хт. [c.114]

Примечание. / — скважность импульсов (отношение интервала между импульсами к ширине импульса) ЗД — коэффициент дискрети-зации = 2,5 [15,21], если специально не оговорен Бит/отсчет — количество бит, которое тратится на передачу одного отсчета сигнала, приблизительно равное (с/ш/6) + 1,2 или разр.чдность кода при ИКМ. [c.203]

Приведенные соотношения позволяют но заданной чувствительности вычислить требуемую излучаемую мощность Ризл для сжатого импульса, среднюю мощность, а по ним (с учетом выбранного типа передающего устройства и допустимой для выходного усилителя мощности скважности излучения) задать длительность зондирующего импульса Ги, вычислить импульсную мощность передатчика Р , а также коэффициент сжатия к ж зондирующего сигнала но длительности (расчет обычно ведут для максимальной дальности) [c.48]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент Скважности : [c.213] [c.25] [c.42] [c.116] [c.155] [c.75] [c.113] [c.190] [c.46] [c.99] [c.91] [c.105] [c.106] [c.104] [c.545] [c.54] [c.54] [c.104] [c.121] [c.266] [c.105] [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...