Диаграмма кавитационная

Полярные диаграммы для различных значений кавитационного параметра [c.14]

Кавитационные характеристики профиля при различных оо в заданном диапазоне изменений кавитационного параметра могут быть получены в процессе испытаний в виде диаграмм равного значения XII в координатах йос — ка, (рис. 1-11). [c.15]

Кавитационные поляры и диаграмма, изображенные на рис. 264 и 265, построены для профиля, имеющего форму кругового сегмента, причем высота сегмента равна 0,075 его хорды (водяные гребные винты очень часто делаются с профилем такой формы). Кривая на рис. 264, вычерченная более жирно, чем остальные кривые, представляет собой поляру для высокого абсолютного давления. [c.417]

Кавитационные характеристики турбомашин обычно имеют вид диаграмм, на которых представлены напор, объемный расход или мощность в зависимости от напора на входе. Критерием, по которому судят о кавитационных характеристиках насоса, является падение напора по сравнению с его величиной в бескавитационном режиме при одинаковых расходах. Необходимо обеспечить определенный напор на входе, чтобы ограничить падение напора заданной величиной. Экспериментально установлено, что для обеспечения одинаковых кавитационных характеристик данного центробежного насоса при использовании некоторых жидкостей, отличных от воды, а также воды при высокой температуре необходим меньший напор на входе, чем для холодной воды. Так, на диаграмме, представленной на [c.306]

Кривые Кю и /С/ на фиг. 7.9, б и 7.10, б были рассчитаны для условий бескавитационного течения. Последствия развития кавитации были более или менее подробно рассмотрены в предыдущих разделах этой главы. По мере развития кавитации число Kf непрерывно изменяется. Кривая Кю имеет смысл только в зонах бескавитационного течения. Эти изменения обычно несущественны для конструктора, поскольку такие кривые строятся главным образом для оценки пределов бескавитационного режима работы. Если кривые свидетельствуют об опасности возникновения кавитации в требуемом рабочем диапазоне, то конструктор, очевидно, попытается изменить канал таким образом, чтобы исключить эту опасность. Однако в некоторых обстоятельствах режим работы со значительной кавитацией может быть необходимым или желательным. В этом случае необходимо попытаться оценить влияние кавитационной зоны на диаграмму и соответственно изменить ее. [c.338]

Однако, помимо важности этой модели для кавитационной теории при Q = О и помимо ее исторической значимости, она дает удовлетворительное представление о форме следа (диаграмма 11 приложения). Теоретическая критическая точка и центр давления, показанные на рис. 10, также согласуются с наблюдениями. Наконец, эта модель при а> 15° дает хорошее [c.39]

Более перспективна для разработки новых сплавов система Си—А1—Мп. Это положение основывается на ряде положительных свойств марганца как легирующего компонента. Введение марганца в алюминиевые бронзы повышает их прочностные и улучшает технологические свойства. Легирование марганцем способствует также повышению стойкости сплавов против кавитационного разрушения и наиболее полному раскислению меди в процессе выплавки бронзы. Химические составы и механические свойства бронз системы Си—А1—Mg, наиболее широко применяемых в отечественной и зарубежной промышленности, приведены в табл. I. 35. При этом следует отметить, что зарубежные сплавы системы Си— А1—Мп по составу практически не отличаются от отечественной бронзы Бр. АМц9-2. В мировой промышленности, таким образом, нашли применение сплавы, лежащие на диаграмме состояния системы Си—А1—Мп в области повышенного содержания алюминия при нижнем, ограниченном содержании марганца. В связи с этим в настоящее время преждевременно считать, что с точки зрения изыскания высокопрочных сплавов система Си—А1—Мп полностью исчерпана для дальнейших исследований. Определенный интерес представляет изучение свойств сплавов с повышенным содержанием марганца, который положительно влияет на уровень механических и технологических свойств легированных бронз. Алюминиевые бронзы с повышенным содержанием марганца, очевидно, могут найти себе применение как новые литейные и деформируемые сплавы. При этом для методически наиболее правильных изысканий необходимо более конкретное представление о медном угле диаграммы состояния системы Си—А1—Мп. [c.86]

Диаграммы на рис. 1-2 позволяют устанавливать углы атаки оо, соответствующие минимальному значению обратного качества профиля (Сх/Су)мин при различных кавитационных состояниях потока. Получаемая при этом зависимость Ооомин от ка может быть представлена [c.18]

Качественное лужение алюминия в олове и припоях Sn—Zn возможно при интенсивностях ультразвуковых колебаний, меньше пороговых при наличии в расплаве (припоев) твердых частиц, облегчающих разрыв жидкости и оказывающих механическое воздействие на поверхностный слой обслуживаемого металла (абразив-ио- савнтацнонное лужение). Для этого пригодны, например, порошки ферротитана (в олове 4—7%), первичные кристаллы цинка в припое Sn 20% Zn (П250А) в области Ж—Т [10] на диаграмме состояния. Глубина эрозии алюминия при абразивио-кавитационном лужении на порядок ниже, чем при обычном ультразвуковом лужении, т. е. такая же, как и при абразивном лужении [1]. Совме- [c.134]

Кавитационная диаграмма дает ясное представление о состоянии кавитации в каждом отдельном случае. Область состояний а, а) справа от кривых а, Ь и с свободна от кавитации, и поэтому здесь сила тяги и сопротивление такие же, как и при больших значениях а. При состояниях [а, а), отвечающих точкам, лежащим слева от кривых а, Ь или с, возникает кавитация соответственно в передней части подсасывающей стороны профиля, в средней части этой стороны и в передней части стороны с повышенным давлением (рис. 266). При состояниях (а, а), лежащих слева от и с, кавитация возникает одновременно и в средней части подсасывающей стороны и в передней части противоположной стороны профиля. При состояниях (а, а), соответствующих областям, заштрихованным косыми линиями, имеется опасность разъедания лопастей (при этих состояниях конец наполненной паром полости находится на лопасти, см. ниже). При состояниях (а, а), лежащих в области, заштрихованной горизонтальными линиями, возникают ритмичные колебания потока, с которыми связано появление значительных сил, сотрясающих лопасть винта. Наконец, при состояниях (а, а), лежащих в незаштри-хованных областях слева от а, Ь или с, режим работы винта безопасен. Гельмбольд обратил внимание на следующее обстоятельство. Если на кавитационной диаграмме вместо значений а и а откладывать значения и где 6 = т т.е. отношению толщины профиля к его шири-д о о [c.418]

Одна интересная серия экспериментов Нумачи была посвящена сравнению характеристик изолированных профилей Кларка Y, УН, а также оживального профиля и тех же профилей в замедляющей решетке [21]. Все профили имели одинаковую толщину, равную 6% хорды. На фиг. 7.27 представлена геометрия трех профилей, а в табл. 7.4 приведены их координаты. Расположение профилей в решетке показано на фиг. 7.28, а определения ее параметров даны в табл. 7.5. Во всех случаях угол 6i оси решетки был равен 25,73°, а отношение шага к хорде tjl было равно 1,237. Угол атаки i изменялся путем регулирования угла лопатки 0 = 0i-fai. Во всех экспериментах подвижные стенки трубы были установлены в направлении скорости потока на выходе из решетки. Типичные результаты приведены на фиг. 7.29, где кавитационные характеристики профиля Кларка УН-6 представлены на диаграммах зависимости угла атаки от числа кави- [c.362]

На рис. 11 дана диаграмма зависимости числа центров кристаллизации в единице объема круглых слитков для случая, когда кавитационная обработка расплава отсутствует (без УЗО) и используются лишь естественно активные частицы планктона и после кавитационной обработки расплава в жидкой ванне слитка (с УЗО). При этом на число реализуемых центров кристаллизации оказывает существенное влияние скорость охлаждения расплава при кристаллизации или, другими словами, объем кристаллизующегося расплава в единицу времени. Так, при литье слитков малого размера (диаметром 65—74 мм) кавитационная обработка позволяет активировать частицы планктона с реализацией в 1 см расплава до 10 центров кристаллизации против 10 при отсутствии ультразвуковой обработки. При Лйтье слитков средних сечений (диаметром 270—285 мм) эта разница сокращается до 10 , при литье слитков [c.463]

Колебания излучающей поверхности, погруженной в расплав, приводят при интенсивностях звука более 1 Вт/см к появлению в расплаве маленьких пузырьков газа — зародышей кавитации. Их количество увеличивается с ростом газосодер-жения расплава и с введением в расплав мелких твердых частиц. Это могут быть частицы твердой фазы, например, 2п, если температура расплава 5п—2п находится на диаграмме состояния между линиями солидуса и ликвидуса. Пузырьки, находя-шлеся в расплаве возле облуживаемой поверхности, пульсируют, т. е. расширяются и затем захлопываются. При захлопывании возникает ударная волна, давления в которой могут достигать 10 ат. Такие микровзрывы разрушают пленки окис- лов и загрязнений на облуживаемой поверхности. Чистая поверхность, защищенная от окисления припоем, хорошо смачивается и облуживается. Возникающие в кавитационной области [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...