Глубина погружения критическая

Эти выводы наглядно проиллюстрированы на рис. III. 16, на котором представлены кривые зависимости критического динамического давления и критического радиуса при взрыве от глубины погружения для стеклянных сфер, изготовленных без покрытий и с покрытиями из различных материалов. [c.351]

После того как пуансон под действием внешней силы достигает некоторой критической глубины погружения, наступает стадия хрупкого разрушения материала (см. фиг. 38, в). Эта стадия сопровождается ударным характером опускания пуансона в матрицу и резким спадом усилия. Отмеченное обстоятельство особенно наглядно видно при рассмотрении осциллограмм процесса пробивки (фиг. 57). [c.62]

Замечено, что более толстые слоистые листовые пластмассы и другие неметаллические материалы пробиваются относительно легче, и в ряде литературных источников утверждается, что при увеличении толщины материала сопротивление разделению падает, а при уменьшении ее увеличивается [34]. Исследования показывают [И], что главным в этом случае является не толщина пробиваемого материала, а отношение диаметра или размеров пробиваемых отверстий к толщине, которое определяет условия протекания процесса разделения. При этом было установлено, что при пробивке отверстий малого диаметра (1,5—2 мм) в относительно толстых пластиках (до 8 мм) наблюдается постепенность процесса разделения, характеризующаяся тем, что разрушение материала происходит только после проникновения пуансона на значительную глубину. При достижении пуансоном некоторой критической глубины погружения возникают трещины со стороны матрицы. [c.93]

В последующих разделах будет показано, что и критический тепловой поток, и параметры пленочного кипения в гелии II сильно зависят от глубины погружения нагревательного элемента. Интересно знать, влияет ли глубина погружения на интенсивность теплоотдачи при тепловых потоках меньше критического. Результаты работы [46] (рис. 15.4) показывают, что такое влияние имеется, причем тепловой поток может увеличиваться в два раза при перепадах температур выше приблизительно 0,4 К (большей глу- [c.357]

РИС. 15.5. Зависимость критического теплового потока от глубины погружения [55]. [c.361]

Определяют величину первоначального заглубления у , отвечающую силовым возможностям данного грейфера (критической глубине погружения). Исходным для этого является уравнение (135) [c.321]

На основании исходных данных, характеризующих грунтовые условия, определяют расчетную величину Тцр критического сопротивления срыву сваи при заданной максимальной глубине Л ах погружения. [c.331]

Для оценки герметизирующей способности клапанов рассмотрим равновесие сил, действующих в клапане. Действие усилия прижатия QвJ — d p д — нагрузка на 1 см длины по средней окружности клапана, И (кгс) — диаметр окружности вершин профиля седла, см) приводит к погружению седла в клапан, а давление р уплотняемой среды направлено противоположно и отжимает седло. В момент потери герметичности давление среды достигает некоторого критического напряжения Ркр, но седло остается погруженным в резину на относительную глубину %. Напряжение в резине о в этот момент равно разности напряжения вдавливания [c.248]

Ясно, что наружная обшивка корпуса подводной лодки должна быть рассчитана так, чтобы исключить неустойчивость ее деформации при предельной глубине погружения. Сложность решения этой задачи связана с тем, что в отличие от оценки сопротнвляемостп цилиндрической оболочки внутреннему давлению, которая может быть с достаточной точностью определена с номош ью теоретических формул, подсчет сопротивляемости цилиндрической оболочки внешнему сжимающему воздействию обычно дает завышенные величины критического давления. Чтобы избежать этого, Ю. А. Шнманский устанавливает поправочные коэффициенты, введение которых в расчетные формулы позволяет привести результаты вычислений в соответствие с наблюдаемыми на модельных и натурных объектах. [c.67]

Значительно меньше данных получено иа цил1индрах большого диаметра. В работах [45] и [62] приводятся значения критического теплового потока, полученные на стеклянных цилиндрах диаметром 1,45 и 2,45 мм [62] и 1,79 мм [45]. В работе [43] приводятся результаты измерений, полученные на платиновых я медных цилиндрах диаметром 5,6 мм, а также на медном ц ил>индре диаметром 3,71 мм. Однако в этом случае образцы имели слишком малое отношение длины к диаметру, чтобы их можно было бы считать бесконечными (их длина была всего 5,3 мм). Хотя результаты приведены лишь для нескольких значений температур жидкости, данные всех авторов дают зависимость от температуры жидкости, согласующуюся с рис. 15.6. Результаты работ [43] и [62] подтверждают зависимость критического тепл1ового потока от глубины погружения, показанную на рис, 15.5. В работе [45] лолучено, что критический тепловой поток возрастает приблизительно вдвое при атмосферном давлении, если температура жидкого гелия ниже температуры насыщения. [c.362]

На рис. 15.7 приведены экспериментальные данные и две кривые, соответствующие формуле (15-21) при значениях параметров С = 1,48-102, д = 0,257 и С =1,2Ы0 , п = 0,257. Первая кривая получена с использованием экспериментальных точек, соответствующих наибольшим (Критичеомим тепловым потокам, а вторая —с иопользованием всех точек. Из этого рисунка видно, что, хотя экспериментальные данные обнаруживают значительный разброс, предложенные безразмерные комплексы позволяют довольно точно описать из(менение критического теплового потока на горизонтальных цилиндрах. В частности, зависимость от температуры жидкости и диаметра проволоки, даваемая формулой (15-21), очень хорошо согласуется с полученной экспериментально. Зависимость от глубины погружения также достаточно хорошо описывается этой формулой, за исключением того, что по этой фор муле кр стремится к нулю при уменьшении до нуля глубины погружения. Эту трудность, однако, можно обойти, используя общее выражение (15-20) вместо формулы (15-21). [c.365]

Лайон [47, 56] приводит значения критическюго теплового потока, полученные на горизонтально расположенных шлатиновых пластинах, обращенных поверхностью теплоотдачи вверх. В отличие от обсуждавшихся выше результатов он не отмечает влияния глубины погружения при ее из1мвнении от 3 до 30 см. Данные по влиянию температуры жидкости согласуются с данными работ других авторов. Однано величина критического теплового потока приблизительно на 25% выше, чем наибольшее из значений, полученных другими авторами [43]. Лайон приводит также несколько точек, полученных иа горизонтальной пластине, обращенной поверхностью теплоотдачи вниз в этом случае критический тепловой ПОТОК несколько меньше. Он также сообщает о значительном уменьшении критического теплового потока, если поверхность покрыта льдом. Это уменьшение может быть вызвано появлением на поверхности (в тех местах, где изолирующий слой менее толстый) горячих пятен, которые приводят к преждевременному переходу к пленочному кипению. [c.365]

На первый взгляд пленочное кипение в жидком гелии II похоже яа пленочное кипение в жидком гелии I или в других обычных жидкостях. Действителшо, уменьшение температуры жидкости ниже ее значения в Л-точке не сопровождается разрывом в тепловом потоке. Однако при этом пр етврпева(ет разрыв величина йд/й АТ) [63]. Кроме того, существуют по крайней мере два явления, которые отличают пленочное кипение в жидком гелии II от того, которое имеет место, в обычных жидкостях. Один из них — влияние глубины погружения, которо1е обсуждалось выше, когда речь шла о критическом тепловом потоке, а другой — режим шумного кипения, который встречается при определенных условиях эксперимента. [c.367]

Чтобы обеспечить длительную работу реактора без добавления свежего топлива, в активную зону в виде ТВЭЛов загружается топливо в количестве, превышающем критическую массу. Это приводит к тому, что активная зона становится надкритичной (р > 0). Для регулирования реактивности в активную зону реактора вводят регулирующие стержни i, выполненные из материалов, активно поглощающих нейтроны. Изменяя глубину погружения регулирующих стержней, изменяют количество реагирующих нейтронов и тем самым регулируют работу реактора, т. е. изменяется коэффициент размножения. При первоначальной загрузке топлива, когда его масса превышает критическую, регулирующие стержни находятся в крайнем нижнем положении и активная зона оказывается подкритичной (р < 0). При пуске реактора и по мере выгорания топлива в активной зоне регулирующие стержни постепенно поднимают. [c.525]

Основным источником гидродинамического шума является гребной винт, который начинает кавитировать при определенной скорости движения, называемой в иностранной литературе критической скоростью. Величина критической скорости зависит от глубины погружения корабля и конструктивных особенностей винта (рис. 83). Применение пятилопастных малооборотных гребных винтов на одновальных атомных подводных лодках позволило более равномерно распределить давление по лопастям и этим отдалить момент наступления кавитации Если у двухвальных подводных лодок с четырехлопастными [c.291]

Рис. 83. Критическое числс оборотов гребного винта двух вальной дизель-электрическо подводной лодки в зависимоси от глубины погружения.

До погружения пуансона на критическую глубину весь объем материала, находящийся под пуансоном, соответствующим образом распределяется внутри сечения всего образца. Это происходит в основном за счет сжатия волокон. Кроме того, часть материала перемещается в стороны и вверх вЬкруг пуансона, образуя ореолы. [c.93]

Эффективность катодной электрохимической защиты металла, на котором уже образованы трещины от коррозионного растрескивания, зависит от соотношения глубины 11рещ ины к ее толщине. При критической глубине трещины (весьма незначительной, примерно несколько десятков мкм) катодная поляризация уже не будет останавливать ее развития. Поэтому целесообразно Применять катодную защиту до образования топких трещин, т. е. накладывать катодную поляризацию перед наложением напряжений или одновременно с погружением детали в электролит. [c.132]

Превращение керогена в нефть и нефти в газ обусловлено в природе повышением температуры и давления по мере погружения нефтематеринской породы (обычно глины, богатой органикой) на всё большую глубину. Образовавшийся газ в начале этого процесса бывает полностью растворен в нефти, увеличивая её подвижность нефть мигрирует и скапливается в резервуарах с непроницаемой покрышкой, если таковые имеются. Процесс продолжается уже в резервуаре при дальнейшем росте глубины залегания часть газа остается свободной, если температура возрастает до некоторой критической величины, зависящей от давления. Рост относительного объема свободного газа продолжается, пока вся нефть не перейдет в газ или пока не прекратится погружение. Недостаток проницаемости при достаточно быстром росте объема газа ведет к АВПД. При этом выталкивающая сила свободного газа создает дополнительное давление на покрышку, иногда ведущее к частичному нарушению её целостности, отсюда - нередкие газовые трубы над месторождениями. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...