Волноводы асимметричные

Волновод асимметричный трехслойный 84-87 ---выражения для электрического поля 85 [c.294]

ТЕ- И ТМ-МОДЫ В АСИММЕТРИЧНОМ ВОЛНОВОДЕ [c.450]

С учетом проникновения лучей за пределы волновода при полном внутреннем отражении от верхней и нижней границ эффективная толщина асимметричного волновода й = й+й2 + йь где 1 — величина проникновения поля за пределы волновода, определяемая аналогично 2- [c.145]

В последнем из посвященных лазерам с широким контактом 5 рассматриваются свойства лазеров на структурах с четырех- и пятислойными волноводами, обсуждавшимися в 9 гл. 2. Они включают в себя лазеры с расширенным оптическим резонатором (РОР-лазеры), лазеры со структурой Ppn N и симметричные и асимметричные гетеролазеры с раздельным ограничением (ДГС-РО-лазеры). Они предназначены главным образом для применений, в которых нужна большая мощность излучения при сохранении низких порогов, свойственных ДГС-лазерам. [c.182]

Удобно подразделять ДГС-РО-лазеры, а также лазеры, с р — п-гомо- или гетеропереходом в волноводном слое на ла- зеры с симметричной или асимметричной структурой. Показан- ные на рис. 2.9.4 лазеры с расширенным волноводом (РВ) [85— 88], в которых р —п-переход лежит внутри волноводного слоя,. часто обозначают как Л прР-структуры [89,90]. Если в -область Л прР-структуры добавить небольшое количество А1, то [c.229]

МОДЕЛЬ ЗИГЗАГООБРАЗНЫХ ВОЛН И АСИММЕТРИЧНЫЕ ТРЕХСЛОЙНЫЕ ПЛОСКИЕ ВОЛНОВОДЫ [c.74]

Модель зигзагообразных волн [44—46] дает наиболее простое решение дисперсионного уравнения для определения распределения поля в асимметричном трехслойном плоском волноводе н помогает понять волноводный эффект. Эта модель позволяет определить величины к, и р, которые используются в ранее выведенных выражениях для Знание решений волнового уравнения, приведенных в 4, 5 настоящей главы, необходимо для правильного понимания вывода н применения выражений, используемых в этой модели. [c.74]

Рис. 2.6.5. Схематическое изображение асимметричного плоского трехслойного диэлектрического волновода и пояснение смысла некоторых величин, входящих в выражения, определяющие поле в волноводе. Максимуму поля соответ ствует координата ( //2) — где хз расстояние от максимума поля до границы раздела диэлектриков 2—3 и d Х2- хз.

Вибродвигатели с асимметричными циклами колебаний. Их действие основано на использовании асимметрии инерционных воздействий, сил трения без смазочного материала или нелинейности скорости деформации. С помощью этих вибродвигателей строят приводы с ограниченными размерами по двум координатам, что иногда важно для сверхлегких роботов. Простейший путь реализации асимметричных колебаний — суперпозиция продольных колебаний кратных резонансных частот со сдвигом фаз р между ними (рис. 2.11, а). Другой путь возбуждения асимметричных колебаний иллюстрирует рис. 2.11, б. К ротору 1 вибродвигателя с натягом прижат волновод 2, где смонтирован вибропреобразователь колебаний 3, возбуждение резонансных продольных колебаний которого приводит к генерации устойчивых /г-кратных ударных режимов [c.34]

В результате внутри волновода будет лежать р — -гетеропереход. Такая структура обычно называется Л п рР-лазером [91— ( 93], Симметричными ДГС-РО-лазерами являются структуры типа NxNypPyPx или МхМупРуРх, в которых х">у [55,94—96]., В- симметричном варианте толщина Л г,-слоя равна толщине Ру-слоя. Такая структура показана на рис. 2.9.1. Асимметричные [c.229]

Решение волнового уравнения для асимметричного пятислой-рого волновода ведется в соответствии с методом, использованном в 9 гл. 2 для симметричного ДГС-РО-лазера. Однако в [c.235]

На рис. 8.2.6 приведены результаты исследования [14] зависимости Р е от эффективной толщины волновода и расходимости излучения в направлении, перпендикулярном плоскости р — п-перехода 0х для группы асимметричных ДГС-РО-лазеров, очень схожих с лазерами из табл. 7.5.1. Эти лазеры были отобраны по однородности излучения и отсутствию внутренних замкнутых мод. Эти моды возникают вследствие отражений от лиленых боковых граней. Они не дают излучения в ближнем [c.325]

В 6 асимметричный трехслойный плоский волновод рассматривается с точки зрения модели зигзагообразных волн. Дисперсионное уравнение для распространяющихся волн выводится в этой модели из рассмотрения отражения волны иа границе раздела диэлектриков. Это уравнение легко решается на ЭВМ как для симметричного, так и для асимметричного случаев. Приведенные примеры распределения электрического поля в симметричной структуре на основе GaAs—AUGai-. As дополнены данными для асимметричного волновода. По мере того как волновод становится все более асимметричным, коэффициент оптического ограничения уменьшается, и при малом скачке показателя преломления на одной из границ будет существовать такое значение толщины активного слоя, соответствующее этому скачку, при KOTopoivf будут выполняться условия отсечки и для основной моды. [c.34]

Этот сдвиг играет важную роль в случае тонких активных слоев, часто встречающихся в ДГС-лазерах, и будет рассмотрен в этом параграфе. Для пояснения модели зигзагообразных волн мы вычислили коэффициент оптического ограиичеиия и распределение поля для некоторых асимметричных трехслойных плоских волноводов, параметры которых характерны для волноводов в ОГС-лазерах. [c.75]

Рис. 2.6.2. Картина, поясняющая фазовое условие, из которого вытекает дисперсионное уравнение для трехслойиого асимметричного плоского диэлектрического волновода сдвиги Гуса —Хэнхена не учитываются, я —траектории лучей б — взаимное расположение траекторий лучей и фазовых фронтов в — геомет )ическая схема для определения оптических длин путей АВ и СР

Важное отличие асимметричного трехслойиого волновода от симметричного состоит в том, что для первого существует условие отсечкн для основной моды, а для второго нет. Это условие зависит как от скачков показателя преломления на границах активного слоя, так и от толщины этого слоя. При приближенич [c.80]

Выражения, описывающие электрическое поле в асимметричном волноводе, имеют такой же вид, как и полученные ранее для случая симметричного волновода. Однако максимум электрического поля, который всегда должен лежать анутри волновода, т. е. в диэлектрике 2 иа рнс. 2.6.2, а, не располагается в центре этого слоя при П[ йз. Поэтому положение максимума поля является дополнительным параметром, который должен быть определен при рассмотрении асимметричного волновода. Постоянные затухания Vi н уг также становятся различными. Ниже мы рассмотрим только основную моду (т = 0). Анализ мод высшего порядка можно найти у Тьена (44]. [c.84]

Рис. 2.6.7. Сравйейие коэффициентов оптического ограиичеиия в симметричном и асимметричном трехслойных плоских диэлектрических волноводах при Ло = 0,90 мкм (1,38 эВ). а — симметричные структуры с х = у = 0,3 и х = = у = 0,2 и асимметричная с х = 0,3, у = 0,2 б — симметричные структуры с X = у = 0,3 и х = у = 0,1 и асимметричная с х = 0,3, у = 0,1.

Рис. 2.6.7 показывает влияние асимметрии на коэффициент оптического ограничения. На рис. 2.6.7, а приведены кривые для х — 0,3 и г/= 0,2, а на рис. 2.6.7, б —для л = 0,3 и г/= 0,1. Кривая коэффициента оптического ограничения для асимметричного волновода практически совпадает с кривой, полученной для симметричного волновода, пассивные области которого содержат наименьшую молярную долю AlAs. Это совпадение на-блюдается до тех пор, пока толщина d не становится достаточно малой, после чего значение коэффициента оптического ограничения асимметричного волновода резко снижается. Этот результат в примеиенин к ДГС-лазерам показывает, что симметричные структуры имеют коэффициент оптического ограничения, максимально возможный для состава с дайной молярной долей AIAs, и что влияние асимметрии наибольшее при малых толщинах активных слоев. [c.87]

Рис. 2,6.9. Зависимость коэффициента оптического ограничения от толщины активного слоя асимметричного волновода в п Р GaAs—Al.tGai As ОГС при h, = 0,90 мкм (1,38 эВ). Скачок показателя преломления на п р-вереходе обозначен через Дя для Р-слоя к = 0.3. Кривые обрываются при значениях d, удовлетворяющих условию отсечки для основной моды.

Структура с раздельным ограничением была использована в качестве волновода в лазерах с распределенной обратной связью путем создания в ней гофра на границе раздела между слоями i и 5 на рис. 2.9.1. Эта структура используется потому, что при комнатной температуре создание гофра на границе активного слоя ведет к чрезмерно сильной безызлучательиой рекомбинации. Распределенная обратная связь в гетеролазерах обсуждается в следующем параграфе. Использование ДГС — РО в приборах полезно также с точки зрения достижения низкой плотности порогового тока и малой расходимости луча при больших мощностях излучения. Эти свойства симметричных и асимметричных ДГС — РО-лазеров обсуждаются в 5 гл. 7, [c.107]

Описано несколько различных подходов к решению волнового уравнения. Наиболее удобная форма дисперсионного уравнения для определения постоянной распространения в симметричных и асимметричных трехслойиых плоских диэлектрических волноводах была получена на основе модели зигзагообразных воли. Коэффициент оптического ограничения, представляющий собой долю энергии моды, заключенную внутри активного слоя. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...