Коэффициент расхода (см. «Местные

Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости динамический (см. Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости кинематический (см. Вязкость жидкости ) 61 К. п. д. насосов и моторов 124 Коэффициент расхода (см. Местные потери напора ) 21 Коэффициент сопротивления (см. также Потери напора ) 14 [c.678]

Задача 3.15. Вода под избыточным давлением pi = ==0,3 МПа подается по трубе с площадью поперечного сечения Si = 5 м к баллону Б, заполненному водой. На трубе перед баллоном установлен кран К с коэффициентом местного сопротивления 2 = 5. Из баллона Б вода вытекает в атмосферу через отверстие площадью So=l см коэффициент расхода отверстия равен р, = 0,63. Определить расход воды Q. [c.53]

Д. — коэффициент расхода через дроссель, учитывающий местные потери и потери на трение, принимается равным 0,7 g — ускорение силы тяжести, ц= 981 см сек . [c.157]

Для практических расчетов потерь напора в диафрагменном дросселе с круглым отверстием и с острой кромкой (см. рис. 233, а) можно использовать формулу для расчета расхода при истечении жидкости из отверстия в тонкой стенке [(см. выражение (74)]. Сопротивление диафрагменных дросселей с регулируюш им вентилем (см. рис. 233, б) можно рассчитывать по формуле (70) для вычисления местных потерь напора Др= , приняв значение коэффициента равным 2—2,2. Эти же значения можно также принять [c.400]

Задача 2. Пусть при той же схеме трубопровода (см. рис. 72) требуется определить расход жидкости по заданному перепаду напоров ДЯ (потери напора можно не учитывать в местных сопротивлениях или их можно выразить через эквивалентную длину). Так как расход жидкости будет зависеть от режима движения жидкости, который заранее не известен, задачу решают методом последовательных приближений. Для этого в формулу (112) подставляют значения коэффициентов т, п и А, взятые из табл. 10. Предполагается, что известны режим движения жидкости и зона сопротивления (для турбулентного режима). Признаком вероятности ламинарного режима служит высокая вязкость жидкости, зоны вполне шероховатых труб (квадратичный закон сопротивления)—малая вязкость жидкости (вода, бензин) и значительная шероховатость стенок трубы. [c.139]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов. [c.376]

Разделив действительный расход воздуха Шц (9.7) на теоретический Шт (9.2), получим коэффициент расхода р, = /Пд//Пт. Необходимо помнйть, что в процессе расчета р, для режима, в котором р<ркр, давление в минимальном сечении Р2 это критическое давление Ркр=Ро Ркр скорость кр — критическая скорость ьУкр, совпадающая с местной скоростью звука, а расход Шт равен максимальному расходу /Пмакс (см. рис. 9.1). [c.237]

Допустим, что геометрия двигателя задана. Работать в расчетных условиях двигатель будет только при одном относительном подогреве 0расч и при одной расчетной скорости полета (Хн)расч. При увеличении подогрева 9>6расч скорость перед истечением Яз не изменится, но расход газа уменьшится за счет увеличения температуры и уменьшения плотности отходящих газов (см. 10. 4). Скорость потока в холодных сечениях Si, Sikp и S2 уменьшается и коэффициент давления при обтекании местных сопротивлений возрастает, а коэффициент давления при нагревании Осг уменьшается за счет роста относительного подогрева. Коэффициент давления камеры Ск= Ссг остается практически постоянным. Замыкающий прямой скачок при увеличении относительного подогрева сверх расчетной величины вытесняется из входной щели диффузора, коэффициент расхода ср убывает, начинается помпажный режим. Коэффициент давления сд остается практически постоянным (см. фиг. 180,г). [c.314]

Истечение из профилированного сопла при сверхкритических отношениях давлений сопровождается перестройкой полей скорости в области выходного сечения, обусловленной деформацией пограничного слоя. При докритиче-ских отношениях давлений толщина пограничного слоя и толщина вытеснения достигают максимальной величины в выходном сечении. При сверхкритическом отношении давлений Рн/Р <я(1) волны пониженного давления Рн<Ркр из окружающей среды проникают внутрь сопла по дозвуковой области течения пограничного слоя и устанавливают в этой области тем большие отрицательные градиенты давления (1р1йх<СО, чем меньше Ри/Р <л(,1). Под действием этого отрицательного градиента давления на выходном участке сопла происходит ламинаризации (утоньшение) и сброс пограничного слоя и линии тока образуют расширяющийся канал и сверхзвуковые области течения у стенок сопла (рис. 15.22). Поверхность перехода А.==1 деформируется и смещается внутрь сопла, действительная ( эффективная ) площадь критического сечения и,-вместе с ней расход газа и 1130, возрастают. Деформация линии перехода и увеличение 1130 и расхода через сопло происходит до (рв1р ) стабилизации < я(1), при котором устанавливается полный сброс пограничного слоя в выходном сечении сопла. Дальнейшее снижение (Рн/р ) < (р/р )стабилиз. не вызывает изменения коэффициента расхода и расхода газа (см. рис. 15.21). Действительное сопло запирается при втором критическом отношении давлений (рн/р )<я(1). В этом случае на концевом участке сопла наблюдается существенная деформация полей скоростей с появлением характерных местных сверхзвуковых областей. Струйки, прилегающие к пограничному слою разгоняются до Я,>1, а в области оси сопла остаются дозвуковыми (см. рис. 15.22). [c.307]

По трубопроводу (рис. 9.9), соединяющему два резервуара, в которых подцерживаются постоянные уровни, перетекает жидкость, имеющая относительную плотность 5 = 0,75. Диаметр трубопровода J = 5 см. В верхнем баке поддерживается манометрическое давление =24 кПа. Разность уровней в баках Я = 3 м. Определить, какое разрежение (вакуум) не-обходашо создать в нижнем баке для пропуска расхода по трубопроводу 6 = 0,035 mV , если коэффициент гидравлического трения А, = 0,031, а длина трубопровода 7 = 23 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.172]

В настоящем расчете показано, что удельное давление на прокладке (паронитовой) об, созданное нагрузкой болтов, расходуется на восприятие внутреннего давления и внешнего изгибающего момента, действующее в плоскости, нормальной плоскости разъема бугеля. Увеличение нагрузки болтов ограничено прочностью бугеля. Расчет на прочность наконечников аналогичен расчету наконечников свободных фланцев (и 34) Коэффициент местной податливости (см. табл, 37), ввиду его малости, в практических расчетах не учитывать. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...