Тернера

Одной из первых работ в этой области, с которой авторы настоящей главы хорошо знакомы, является работа Тернера. В ней использован метод равенства деформаций для расчета коэффициентов термического расширения смесей, исходя из плотности, модуля упругости, коэффициента термического расширения и массового соотношения составляющих компонентов. Первоначально полученная формула видоизменена с учетом объемных долей фаз и приведена в табл. 6.5 под номером (6.17). Анализ этой формулы показывает, что при одинаковом объемном модуле упругости фаз, она сводится к формуле простого правила смеси. Если сделанные [c.258]

На рис. 6.12 кривая / проходит ниже границы, определяемой формулой Тернера. Это объясняется тем, что при фр выше какой-то определенной величины композиционный материал ведет себя так, как если бы стеклянный наполнитель образовывал непрерывную фазу. Такое значение фр называют границей непрерывной фазы наполнителя (Р-фазы) (см. рис. 6.6). В первом приближении при этом Ус=Ур или более точно [c.270]

Чем больше коэффициент Ь, тем больше отклонение от простого правила смеси и больше влияние наполнителя. Из 21 исследованной композиции было обнаружено всего лишь одно отрицательное значение коэффициента Ь, соответствующее кривой, лежащей выше границы, определяемой простым, правилом смеси, и три значения коэффициента Ь больше 1, соответствующие кривым, лел<ащим ниже границы, определяемой формулой Тернера. Данные, приведенные в табл. 6.8, были видоизменены для более наглядной иллюстрации влияния геометрии наполнителя и свойств матрицы и приведены в табл. 6.9. Эти данные также можно сравнить с кривыми на рис. 6.9, на котором обобщены более ранние литературные данные. Из анализа рис. 6.9 видно, что коэффициент Ь для полимеров с порошковыми наполнителями приблизительно равен 0,1—0,3, а со стеклянными волокнами 0,6—1,0, [c.271]

С. Тернера [382]. Более того, предложенные формулы (3.5.16) учитывают не только геометрические особенности тела с трещиной при помощи i -тарировочной функции У, но и в явном виде (в отличие от формул Тернера) упрочнение материала посредством показателя деформационного упрочнения т [c.212]

Фиг. 6.8. Ход лучей в установке Черни — Тернера.

Интенсивность влияния вязкости жидкости на основные показатели работы форсунки определяется уровнем вязкости, значениями основных характеристик форсунок, выбором конструкций и режима ее работы. Так, по Лонг-веллу Д. П., влияние вязкости жидкости на размер капель начинает сказываться при значении кинематической вязкости больше 7 мм /сек. Известные критериальные зависимости, обобщающие результаты эксперимента, влияние вязкости на мелкость фракций оценивают величиной, пропорциональной коэффициенту кинематической вязкости в степени от 0,14 до 0,8. По опытным данным [19] установлено, что средний размер капель пропорционален коэффициенту кинематической вязкости в степени 0,14. В работах Лонгвелла Д. П., Тэта Р. В. и Маршалла В. Р., Тернера Г. М. и Маултона Р. В. степень влияния вязкости на средний размер капель установлен несколько выше, чем у Е. Джиффеиа и А. Мурашева [19], и соответствует величине, пропорциональной коэффициенту кинематической вязкости в степени 0,2. Д. Р. Джойс, а затем и В. Е. Кнайт в результате обработки большого опытного материала определили значение степени у коэффициента кинематической вязкости на уровне 0,215. [c.87]

Н— композиция, содержащая поры вместо наполнителя L— граничное значение, рассчитываемое по простому (линейному) правилу смешения для композиционного материала сТ— граничное значение, рассчитываемое по формуле Тернера для композиционного материала ас— в осевом (продольном) направлении однонаправленных волокнистых композиционных материалов t — в поперечном (трансверсальном) направлении однонаправленных волокнистых композиционных материалов [c.242]

Тернер проиллюстрировал корректность своей формулы на примере металлокерамических материалов Al/Pb и Ве/А1, феностекло-пластиков и слоистых пластиков. Кииджери показал, что эта формула применима, по крайней мере, для двух составов, таких как Al/Si02 и tt /MgO. Тем не менее, соответствие экспериментальных и расчетных данных в этих случаях является скорее исключением, чем правилом. [c.260]

Рис. 6.10. Зависимость начального ус от фр для ПЭНП, наполненного стекло-сферами диаметром 233 мкм (А), стеклосферами диаметром 158 мкм (В), стек-лопорошком (С), рубленым стеклянным волокном длиной 0,1 мм (D), стеклянными чешуйками ( ) (а, рассчитывали по значениям ус, все образцы — изотропные). Пунктиром указаны граничные значения, соответствующие простому правилу смеси (/), формуле Тернера (2), отслоению частиц наполнителя от матрицы Y = Ym (3).

Рис. 6.11. Зависимость начального ус от фр для полиамида 12, наполненного стеклосферами диаметром 505 мкм (А), стеклосферами диаметром 233 мкм (В), стеклосферами диаметром 158 мкм (С), стеклопорошком (D), стеклянными чешуйками ( ), рубленым стеклянным волокном длиной 3,2 мм (анизотропный материал) (F), рубленым стеклянным волокном длиной 6,3 мм (анизотропный материал) (G). ас рассчитывали по значениям Y только для изотропных композиций). Пунктиром указаны граничные значения, соответствующие простому правилу смеси ]), формуле Тернера (2), отслоению частиц наполнителя от матрицы (ус=ут) (3).

I — Прямая, соотаетстаующа простому правилу смеси 2 — кривая, соответствующая формуле Тернера . 3 — экспериментальная кривая. [c.270]

Однако на практике при отсутствии каких-либо экспериментальных данных о новой композиции значение коэффициента Ь можно определить приближенно, опираясь на приведенные выше данные и руководствуясь следующими соображениями. Во-первых, коэффициент Ь в любом случае имеет значение, лежащее между значениями, соответствующими расчетным формулам Кернера и Тернера, причем для сферического наполнителя его значение ближе к значению, соответствующему формуле Кернера, а для чешуек и волокон — Тернера (однонаправленной ориентации волокон соответствует самое низкое его значение). Во-вторых, коэффициент Ь увеличивается с ростом Кт, т. е. при матрице с более высоким объемным модулем упругости получается материал с меньшим термическим расширением. В-третьих, при расчетах величиной Кр можно пренебречь, если Кр Кт. что характерно для большинства случаев наполнения полимеров. В-четвертых, коэффициент Ь уменьшается с повышением температуры. [c.274]

Это отношение равно 1,0, если применим принцип суперпозиции Больцмана. В случае ПЭ отклонение от 1,0 становится заметным при напряжениях выше 1,38 МПа и при напряжении 6,9 МПа отношение податливостей У//о возрастает до 1,5. На практике, когда изделие из полимерного материала выдерживает нагрузку в течение длительного периода времени, напряжение не должно превышать критическое а . Имеется очень мало данных о зависимости от структуры полимеров и температуры. Для ПЭ, рассмотренного выше, уменьшается с 4,3 при 22 °С до 2,7 МПа при 60° С. Очевидно, зависимость такого типа характерна для всех полимеров. Тернер [53] установил, что для ПЭ возрастает примерно в 5 раз при переходе от ПЭ с плотностью 0,920 к высококристаллическому полимеру с плотностью 0,980. Рейд [49, 50) предположил, что для стеклообразных аморфных полимеров должно быть пропорционально разности — Т. Для хрупких полимеров величина может быть связана с началом образования микротрещин, или трещин серебра . [c.64]

Изложенный метод расчета основан на допущении о консервативности закона теплообмена к продольному градиенту давления. Однако, как показано в работе Бейли и Тернера [Л. 104], этот метод можно распространить и на случай существенных продольных градиентов давления, если в законе теплообмена учесть влияние градиента давления на критический параметр проницаемости. Для случая обтекания пористой лопатки газовой турбины согласно [Л. 104] [c.230]

На рис. 8-19 приводятся результаты обработки опытов Бейлея и Тернера по локальным коэффициентам теплоотдачи на лопатке газовой турбины с пористым охлаждением [Л. 104]. [c.231]

Можно сделать неправильный вывод, что интерферометр Фабри—Перо — самый лучший прибор для лазерной спектроскопии, хотя бы потому, что в спектроскопии высокого разрешения, т. е. в спектроскопии газовых лазеров, он — единственный прибор, обеспечивающий необходимое разрешение. Но при быстрых спектральных наблюдениях лучше всего пользоваться призменным спектрометром. А для точных измерений длин волн больше всего подходит метровый монохроматор Черни—Тернера с плоской дифракционной решеткой. Он особенно выгоден тогда, когда требуется разрешить вранхательные линии в излучении инфракрасных молекулярных лазеров. [c.334]

Самые типичные схемы современных дифракционных приборов с плоской решеткой — это схемы Эберта [47] и Черни—Тернера [48]. В основе той и другой лежит автоколлимирующая схема Литтрова (фиг. 6.7, 6.8). В обеих схемах свет от входной щели преобразуется вогнутым зеркалом в параллельный пучок, затем дифрагирует на решетке и фокусируется в фотокамеру или на выходную щель другим зеркалом (или тем же самым зеркалом в схеме Эберта). Преимущество системы с плоской решеткой в том, что в ней практически полностью отсутствуют аберрации за счет зеркал, а кроме того, можно применять самые большие плоские решетки, которые могут быть изготовлены с достаточной точностью. В схеме с плоской решеткой 0 0, так [c.341]

Бестоп и Тернер 162] проводили эксперименты на моделях с иглами, имевшими заостренные концы и конусообразные насадки нри М = 1,5 1,6 и 1,8 и нулевом угле атаки. Заострен- [c.251]

Метод Хальбана и др. не будет изложен здесь подробно. Он несколько похож на метод Брадта. Вычисления Тернера, основывавшиеся на экспериментальных данных Хальбана и др., дают резу.яьтат, который мы считаем достаточно надежным для того, чтобы включить его в число данных, использованных для вычисления среднего значения Т). [c.343]

Используя экспериментальные данные [2, 3], Тернер пересмотрел учет влияния различных факторов, вхо-дяших в вычисления. [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...