Расход теплоты на турбину

Из этого следует, что увеличение мощности в результате отключения ПВД без установки ГТУ приводит к значительному возрастанию удельного расхода на пиковую мощность. При комбинации с ГТУ прирост расхода теплоты на турбинную установку определяется лишь промежуточным перегревателем и составляет [c.203]

Здесь Яа — располагаемый теплоперепад в адиабатном процессе работы пара в турбине Ян.а — работа повышения давления воды в питательном насосе, эквивалентная подогреву воды в адиабатном процессе тн.а = =Я .а Qo = ho—/Ik —расход теплоты на турбину без учета подогрева воды в питательном насосе, кДж/кг. [c.15]

Расход теплоты на турбину с тремя регенеративными отборами составит [c.43]

На основе расчета удельной комбинированной выработки электроэнергии на тепловом потреблении с учетом регенерации. При этом уравнение для расчета расхода теплоты на турбину, МДж/с, может быть представлено в виде [c.93]

С помощью энергетических характеристик можно определять расход теплоты на турбину Ql yp, МВт-ч, и выработку электроэнергии на тепловом потреблении Э ", МВт-ч, за расчетный период времени или за год в целом. Уравнение энергетической характеристики в этом случае имеет вид [c.96]

Значение рЧ можно также определять по графику на рис. 4.11. С помощью энергетических характеристик можно следующим образом определять расход теплоты на турбину за расчетный период времени [c.97]

При пользовании энергетическими характеристиками часто возникает необходимость определения по заданным расходам Теплоты на турбину и в отборы соответствующих им расходов пара. Пересчет расхода теплоты на турбину, МДж/с, в расход пара, кг/с, проводят по формуле [c.98]

Максимально возможный расход теплоты на турбины ТЭЦ [c.257]

Расчетный расход теплоты на турбины ТЭЦ определяется с помощью относительной оптимизируемой переменной х,) по формуле [c.258]

Удельный расход теплоты брутто турбоустановкой — расход теплоты на турбину, отнесенный к сумме мощностей генератора и турбинных приводов вспомогательных агрегатов. [c.231]

Тепловая экономичность электростанций ГРЭС, АЭС с конденсационными турбинами характеризуется КПД станции и удельным расходом теплоты на единицу произведенной электроэнергии. Часто применяется также удельный расход условного топлива. Баланс энергии электростанции можно представить в виде [c.354]

Следует особо отметить, что быстроходность турбин позволила провести впоследствии их модернизацию со значительным повышением начальной температуры пара. Так, через десять лет после выпуска головной турбины этой серии ЛМЗ стал строить турбины К-50-90-3 и К-100-90-6 для начальной температуры 808 К, переконструировав ЧВД и сохранив ЧР Д, что дало возможность снизить удельный расход теплоты на 77о по сравнению с про- [c.21]

Удельный расход теплоты этой турбины при максимальной мощности был около 8500 кДж/(кВт>ч) [ 2030 ккал/(кВт ч)], что на 11% ниже, чем турбиной К-ЮО-90-2 ЛМЗ для параметров пара 8,8 МПа и 723 К. В этой экономии значительная роль принадлежала промежуточному перегреву пара, за счет которого удельный расход теплоты турбиной снижался приблизительно на4%. [c.66]

Идея теплофикации городов и промышленных предприятий оказалась весьма плодотворной, и в этом направлении теплоэнергетика в условиях социалистического хозяйства достигла больших успехов. Уже к 1970 г. мощность ТЭЦ составляла 1/3 от всей мощности тепловых ЭС, и относительный их рост продолжается. Заметим, что даже во всех мощных конденсационных турбинах предусматриваются значительные отборы пара при нерегулируемом давлении для теплофикации (п. IV.2, V.3). Выработка электроэнергии на ТЭЦ стала основным источником снижения удельного расхода теплоты на ЭС. [c.95]

Все это дает основание считать, что удельный расход теплоты головных турбин К-800-240-3 должен быть не менее чем на 42 кДж/(кВт-ч) меньше, чем у турбины К-800-240-2, и составляет не более 7767 кДж/(кВт-ч). [c.83]

В целом, турбина К-800-240-5 имеет удельный расход теплоты на 0,7% ниже, чем турбина К-800-240-3. [c.83]

Пусть при неизменном расходе пара на турбину к одному из регенеративных подогревателей j подведено извне в единицу времени некоторое небольшое количество теплоты Q. Если принять, что температура воды, выходящей из подогревателя, не меняется, то такой подвод теплоты вызовет уменьшение количества пара, поступающего из отбора турбины. Уменьшится и количество дренажа (конденсата греющего пара), который из подогревателя / поступает в нижестоящие подогреватели [c.6]

Снижение недогрева воды в подогревателе № 3 на 3 °С расход воды через подогреватель 0 = 47 кг/с. Это значит, что пар из третьего отбора будет доставлять питательной воде добавочное количество теплоты Q=47-4,19-3=590 кВт, а от пара четвертого отбора будет взято теплоты на столько же меньше. В результате получится экономия теплоты на турбинную установку [c.10]

Пусть в пределах узловой ступени подогрева / вводится извне в единицу времени такое количество теплоты Q<=j, которое заменяет собой теплоту, подводимую в эту ступень 1 кг пара из отбора турбины. Рассмотрим изменение работы цикла за счет ввода этой теплоты при условии, что расход теплоты на установку в свежем паре не изменяется. В данном случае это условие соответствует также требованию постоянства расхода свежего пара D, потока конденсата W, выходящего из данной узловой ступени подогрева, и дренажа w, входящего [c.21]

В случае, когда реально вытесняются отборы уже установленных турбин (что вынужденно увеличивает их годовую конденсационную выработку электроэнергии на конденсационном режиме), расчет следует вести следующим образом. Определяют изменение расхода теплоты на турбину AQryp исходя из изменения расхода теплоты из отбора турбины Д от [c.50]

В табл. 4.6 приняты следующие обозначения Qryp — расход теплоты на турбину, МДж/с уЗт — давление в отопительном отборе (при наличии двух отопительных отборов — в верхнем отборе), МПа N—номинальная мощность турбин,. МВт Nt — мощность, развиваемая на тепловом потреблении, МВт Q и [c.95]

Как было показано в 5.6, нагрев питательной воды паровых турбин за счет использования тепловых ВЭР в количестве Свэр. МДж/с, приводит к снижению расхода теплоты, отводимой в регенеративные отборы, в размере AQper. Если значение AQper не превышает 10% расхода теплоты на турбину (это соответствует отключению не более трех подогревателей), расчет энергетической эффективности от использования ВЭР осуществляют методом, основанным на понятиях коэффициен- [c.127]

Для режима, при котором донолнительный пропуск пара невозможен (значения максимальных расходов пара в конденсаторы теплофикационных турбин приведены в [4] ), подвод в систему регенераций теплоты приводит при постоянной мощности турбины. V к снижению расхода теплоты на турбину, МДж/с [c.128]

FORMAT IX. Какие величины Вам необходимо вычислить /, 5X/I - Расход теплоты на турбину /. [c.283]

Для высокоэкономичных турбин достигнуты хорошие показатели тепловой экономичности. Например [4], для турбин фирмы Альстом мощностью 600 МВт для параметров пара ро = 16,3 МПа, /о = = 838 К, /п. п = 547 К и рк = 3,2 кПа по результатам гарантийных испытаний б==7680 кДж/(кВтХ Хч) [1832 ккал/(кВт ч)]. Минимальный удельный расход теплоты этих турбин относится к нагрузке 90% от номинальной, а в диапазоне нагрузок 80—100% удельный расход теплоты возрастает всего лишь на 0,1% и при 70% возрастает на 0,3%. При половинной нагрузке тепловая экономичность снижается на 1,6—2,8%- [c.83]

Укрупнение ПТУ. Единичная мощность турбины с отборами пара остается значительно меньшей, чем чисто конденсационных, что вызывает повышенные удельные капиталовложения на строительство ТЭЦ. По этой же причине невыгодно повышать начальные параметры пара. Вместе с тем, при надлежащем повышении мощности применение СКД и введение ПП снижает удельный расход теплоты на конденсационном режиме приблизительно на 12% по сравнению с его величиной для Т-100-130. Недостаточная единичная мощность турбин типов Т и ПТ препятствует и развитию АТЭЦ, оборудованных современными мощными реакторами. [c.109]

Принципиально иной оказывается картина для блоков на сверхкритические параметры пара. Как следует из рис. VOI.IS, при этом работа с СД в сочетании с дроссельным парораспределением более экономична во всем диапазоне режимов. За счет применения СД удельный расход теплоты этой турбиной при половинной нагрузке уменьшается по сравнению с серийными турбинами ЛМЗ примерно на 1,5 и 3% для блоков мощностью соответственно 300 и 800 МВт. Турбина К-1200-240 ЛМЗ, имеющая дроссельное парораспределение, специально спроектирована для работы со скользящим давлением. Выигрыш в тепловой экономичности по сравнению с ПД составляет для этой установки 1,25 3 и 4,5% при нагрузках 900, 600 и 300 МВт соответственно (рис. VIII.18) [21]. [c.147]

Показател5ши экономичности теплофикационной паровой турбины являются по [8] удельный расход пара на теплофикационном режиме и удельный расход теплоты на конденсационнс режиме (табл. 1.4). Кроме того, применяются удельный расход теплоты на выработку электроэнергии и удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении [14]. [c.16]

Как видно из табл. 4.2, удельный расход теплоты брутто турбин мощностью 500-1200 МВт на номинальной нагрузке при параметрах 23,5 МПа, 540/540 С равен 7704- 7775 кДжДкВт- ч). [c.100]

На энергоблоке 1200 МВт [106] парвпроизводительность котла и расход пара на турбину определяются по расходу питательной воды, который измеряется сужающими устройствами в двух трубопроводах после подогревателей ПВД. Количество теплоты, подводимой в промперегревателе котла, опредегается при помощи сужающих устройств, установленных в четырех паропроводах холодных ниток. Вместе с тем сумма измеряемых расходов пара в промперегреватель, в подогреватели ПВД-9 и ПВД-8, из концевых уплотнений ЦВД во 2-й отбор и других потоков используется для дополнительной проверки основного показателя расхода питательной воды. Проводились измерения моищости генератора и всех необходимых параметров пара и воды, а также ряда расходов. [c.108]

Рис. 6.4. Зависимость удельного расхода теплоты на 1 кВт-ч для турбины типа Т-100-130 при ртв = = 0,1176 МПа [131 с дополнением кривых Qo= onst.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...