Сетка относительных расходов

Рис. 8.10. Сетка относительных расходов газа через сопла (отверстия)

Представленная на рис. 6.15 диаграмма наглядно показывает, что расходы пара через полностью открытые регулирующие клапаны сохраняются постоянными только до тех пор, пока отношение давления в камере регулирующей ступени к давлению свежего пара меньше критического, т.е. пока р ра < кр 0,546. При отношении же этих давлений, большем критического, расходы пара через полностью открытые клапаны по мере увеличения нагрузки и соответствующего повышения давления в камере регулирующей ступени уменьшаются согласно сетке относительных расходов. [c.184]

Уравнение (6-11) можно представить и в двухосной системе координат, построив кривые qm = f гa) для различных, но -постоянных значений во- Тогда мы получаем сетку относительных расходов газа, которая представляет собой проекцию конической поверхности на плоскость д, г). Сетка расходов (рис. 6-3) весьма удобна [c.318]

При частичном пропуске пара в турбину D по сетке расходов для полностью открытых клапанов определяют относительный расход и соответствующие расходы через клапаны [c.268]

Сетка расходов является графической зависимостью между тремя безразмерными величинами относительным расходом q, относительным давлением за соплами е, и относительным давлением перед соплами Efl. Она позволяет рассчитывать переменные режимы суживающихся сопловых и рабочих решеток. В последнем случае давлению р соответствует давление полного торможения в относительном движении перед рабочей решеткой р а давлению Ру — давление за рабочей решеткой [c.76]

По известному расходу пара С через группу сопл, питаемую частично через открытый клапан, и отношению этого расхода к предельному критическому расходу через рассматриваемую группу сопл С /С р, пользуясь сеткой расходов или формулой (2.98), находят давление пара перед соплами этой группы, необходимое для того, чтобы обеспечить заданный относительный расход пара через нее при известном давлении в камере регулирующей ступени. [c.183]

С помощью вспомогательной сетки и величины [< = 4,4 находим относительное повышение напора (графа 8) для двух цепочек сопряженных значений т (Д7 0 = 0,4 Значения расхода Q (графа 10) вычислены по формуле [c.190]

По этим расчетным расходам и относительному давлению в камере регулирующей ступени Ро 1ра определяют критические расходы через сопла соответствующих клапанов, используя сетку расходов [см. рис. 3.31 или формулы (3.15), (3.16)] при давлении перед соплами р . [c.268]

Сравнение характеристик сопел (/х, Д, х и / ), полученных на разных сетках, а также другие способы контроля (включая проверку выполнения интегральных законов сохранения расхода и ж-компоненты количества движения) показали следуюгцее. Для неоптимальных сопел погрешности в определении /х, Д, х и 7 не превышают одну две единицы четвертой цифры после запятой. Для сопел с внезапным сужением погрешности в /х, и х возрастают более чем на порядок (примерно до 0.2%), в то время как погрешность в К увеличивается до нескольких единиц той же (четвертой) цифры. Как будет видно из дальнейшего, достигнутый уровень точности (особенно в определении К ) обеспечивает достоверность сравнения сопел рассматриваемых типов. Это подтверждает последний столбец таблицы. В нем приведен относительный выигрыш (в процентах) АК. При определении АК разность тяг оптимального и неоптимального сопла относилась к тяге неоптимального сопла той же обгцей длины X. Хотя с ростом длины выигрыш, который обеспечивают оптимальные сопла, убывает, он даже при X = 22 на порядок превышает погрешности определения [c.517]

Для расчета отверстия или щели при разли 1ных начальных и конечных давлениях можно использовать метод, описанный выше для сопла. Исходя из условия неизменной температуры в резервуаре, строят сетку относительных расходов газа через отверстие, каждая кривая кото- [c.339]

Распределение скорости (9-27) получено по методу Ф. Клаузера [Л. 136]. На график с координатами li/Ul=/(Re,J) наносились экспериментальные точки. Затем строилась сетка кривых при фиксированных значениях с/ и при определенных относительных расходах вдуваемого газа. По совпадению распределения скорости с одной из кривых сетки получались соответствующие значения с/, которые и являются локальными значениями коэффициента трения на стенке в рассматриваемом сечении и при принятой величине рюПи/Р . Последующие обобщения позволили получить выражения для 4, В и С. [c.231]

Фирмой Кертис-Райт (США) была спроектирована конструкция лопатки с пористой оболочкой (оболочковая лопатка с проникающим охлаждением), выполненной путем сращивания шести рядов сетки из проволоки d = 0,11 мм. При испытаниях Т = = 1640 К и Goxns = 3,85 %) температура материала в различных точках профиля пера 875 °С при максимальной разнице температур по профилю АГл = 210° (см. рис. 4.24, г, где в скобках дан относительный расход воздуха, проходящий через соответствующий канал подвода). Высказываются мнения, что при дальнейшем усовершенствовании технологии изготовления проницаемых материалов и конструкции самих лопаток они смогут работать при Т = 1700. .. 1750 К и Goxn = 2 % на один лопаточный венец. [c.174]

Рис. 2.40. Сетка A.B. Щегляева для относительных расходов пара через суживающиеся каналы решеток (Е р = 0,546) 76

На рис. 53, а, показана номограмма расхода фильтра типа 80Т. Проведя луч из точки О к шкале вязкости в координате выбранного размера сетки, определяют возможный перепад давлений на чистом фильтре при заданном пропускаемом потоке или, наоборот, номинальную величину пропускаемого потока при заданном перепаде давлений. Перепад давлений на чистом фильтре при установке на линии всасывания не должен превышать 0,035—0,06 кгс/см . Для максимального удовлетворения технических требований различных потребителей все типоразмеры погружных фильтров Телл-Тейл комплектуют дополнительными устройствами, различными по конструктивным исполнениям. На рис. 53, б дана расшифровка одной из моделей фильтра типа 80Т. На рис. 54 показаны конструктивные варианты задней крышки фильтра для разнообразных условий присоединения всасывающего трубопровода насоса. Крышки со стандартным отводом под углом 90° могут иметь четыре промежуточных положения относительно оси фильтра имеется крышка с двумя параллельными отводящими отверстиями. [c.151]

Пространственная сетка резины нерегулярная, поэтому при деформации возникают перенапряжения отдельных участков. Возникающие в них разрывы связей приводят к появлению первичных очагов разрушения, разрастающихся далее в трещины. Для предотвращения этого опасного явления в резиновую смесь вводят активные наполнители (часто называемые усилителями), которые представляют собою твердые мелкодисперсные вещества с большой площадью поверхности и поверхностной активностью (чаще всего технический углерод — сажу). Такие резины называют наполненными. В них между цепной макромолекулами кроме химических возникают адсорбционного характера связи с наполнителем, которые компенсируют нерегулярность поперечных химических связей. В перенапряженньк участках пространственной структуры происходит сначала разрыв адсорбционных связей, которые затем восстанавливаются без разрушения материала, участок цепи разгружается, а не разрывается. Усилители значительно повышают прочность при растяжении, твердость, сопротивление истиранию и раз-диру резин на основе некристаллизую-щихся каучуков. Введение активных наполнителей в резины на основе кристаллизующихся каучуков существенно не влияет на прочность. При введении в резиновую смесь наполнителей уменьшается относительное содержание каучука в ней, т. е. снижается его расход и стоимость материала. [c.75]

Описанные в предыдущих главах дискретные модели обладают одним общим недостатком, характерным вообще для лагранжевых методов. Они работоспособны только для течений с относительно небольгаими деформациями среды, как, например, описанные выгае волновые движения. В случае течений с интенсивной завихренностью неизбежно возникает перехлест сетки и авост. Для преодоления этого недостатка естественно попытаться построить дискретные модели, в которых отногаение соседства частиц не фиксировано и может со временем изменяться. То есть частицы, бывгаие соседями в начальный момент времени, должны иметь возможность со временем расходиться сколь угодно далеко. Ясно, что основная проблема здесь — это способ введения дискретного условия несжимаемости, которое бы допускало такое движение. Ниже рассматриваются варианты построения таких моделей. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...