Топливные частицы получение

Топливные частицы 126 поведение под облучением 127 покрытие 126 получение 105 [c.255]

Для получения дисперсионных композиций, содержащих топливные частицы с керамическим покрытием, разработан метод комкования , который заключается в следующем. Частицы, покрытые, например, окисью алюминия, помещают в слабо обогреваемый, медленно вращающийся барабан и периодически подвергают чередующимся операциям напыления шликером из материала матрицы и сушки. В результате получается материал с упорядоченным расположением частиц топливной фазы, который потом прессуется обычным способом. В процессе прессования вследствие обеспеченной разобщенности плакированных частиц хорошо сохраняется их целостность даже при повышенных давлениях [383. [c.106]

Существует несколько методов изготовления топливных сердечников. Наиболее распространенным среди них является химический золь-гель-процесс, разработанный в США [6]. Он обеспечивает получение сферических частиц из двуокиси и карбида урана с высокой плотностью ( 98% теоретической) в широком диапазоне размеров. Исходными продуктами при изготовлении топливных сердечников методами порошковой металлургии являются двуокись урана и углерод в виде сажи. При температуре 2800° С происходит взаимодействие двуокиси урана с углеродом и образование карбида урана. После спекания и сплавления частиц проводится их грануляция и рассев. [c.15]

Повышение топливной экономичности комбинированных турбинных установок может быть достигнуто путем увеличения средней температуры подвода теплоты в ГТУ и уменьшением средней температуры отвода теплоты к холодному источнику в конденсационно й части ПТУ. Перспективными являются ПГУ и ГПУ, включающие процесс газификации угля для получения низкокалорийного газа в качестве топлива в ГТУ (рис. 4.28). ГПУ и ПГУ, схемы которых показаны соответственно на рис. 4.28, а и б, отличаются от ПГУ и ГПУ, приведенных на рис. 4.27, б и г, наличием включенной в циклы системы газификации с очисткой получаемого горючего газа от несгоревших частиц и серы. Лучшим для ПГУ и ГПУ считается способ газификации в кипящем слое, при его применении можно получать термический КПД до 44 — 46% при начальной температуре газа 1350-1400 РС. При [c.211]

Многие из рассмотренных методов измерения размеров капель являются общими как для легких, так и для тяжелых топлив. Однако при измерении тонкости распыли-вания тяжелых топлив требуется более строгое соблюдение температурного режима работы топливной системы. При нахождении характеристик топлив необходимо определять не только общепринятые физические свойства, но и состав топлива, особенно влажность и содержание твердых частиц. Учитывая возможные вариации значений температуры, влажности и т. д., для получения более достоверных результатов определения мелкости распыливания тяжелых топлив требуется большее число замеров, чем для легких однокомпонентных топлив. [c.40]

Для защиты от прямого удара факела задние секции со стороны топки и ниппельные головки котла обмуровывают огнеупорным кирпичом. Кроме того, футеровка необходима и потому, что, раскаляясь, она способствует дожиганию частиц топлива в факеле. Вверху топки расположен взрывной клапан. Для фильтрации топлива, догрева его до заданной температуры, рециркуляции перед пуском, получения необходимого постоянного давления предусмотрен топливный блок. Система автоматики обеспечивает автоматический пуск котла, его работу в зависимости от требуемой температуры горячей воды и безопасность. При отказе автоматики возможно ручное управление форсункой. [c.188]

В соответствии с общей схемой ИТС, DT-топливо помещается в сферическую капсулу, в которой оно подвергается сжатию до колоссальных плотностей (300-1000) г-см за счет импульса давления, обеспечиваемого внешним источником энергии — драйвером. В момент наибольшего сжатия достигаются необходимые условия по плотности и температуре вещества и происходит зажигание топлива, т.е. начинает идти ядерная реакция синтеза D+T с выделением энергии в виде нейтронов и а-частиц. Нейтроны покидают зону реакции, а а-частицы тормозятся и отдают свою энергию топливу, содействуя развитию самоподдерживающегося процесса горения. Для этого необходимо, чтобы оптическая толщина сжатого топлива pR R — радиус сжатого топлива) превосходила универсальное значение, рЯ 0,5 г-см , определяемое пробегом а-частиц с энергией 3,5 МэВ, темпом лучистых потерь энергии из DT-плазмы и критерием инерциального удержания. В этих условиях заряженные продукты реакции синтеза — а-частицы, передают значительную часть своей энергии плотной плазме и процесс горения происходит при температурах 30-100 кэВ, соответствующих максимальным значениям скорости DT-реакции. Прежде чем реагирующее топливо разлетится под действием сил гидродинамического давления за время 10" с, должно прореагировать 30% массы DT. Таким образом, требование сильного сжатия термоядерного топлива обусловлено необходимостью получения значительного коэффициента выгорания и большого коэффициента термоядерного усиления энергии G (см. гл. 3.) при относительно малой (не более нескольких миллиграмм) массе DT-топлива. Проблема равномерности сжатия топлива в ИТС является ключевой. В настоящее время установлены весьма жесткие требования к симметрии обжатия топливной капсулы — допускается неравномерность в пределах 1% [1]. Такая задача решается двумя способами [c.17]

Ha величину коэффициента a в уравнении (3) может влиять ориентация поверхности горения в процессе производства топливных зарядов. Так, например, у некоторых двухосновных топлив (JPN баллистит), полученных штамповкой, скорость горения в направлении штампования примерно на 15% выше скорости горения в перпендикулярном направлении [3]. Это можно объяснить предпочтительной ориентацией структуры твердого топлива в данном направлении (цепи нитроцеллюлозы). Чем ближе к центру заряда, тем менее выражено влияние ориентации структуры топлива на скорость горения. У некоторых смесевых топлив частицы окислителя концентрируются около середины свода заряда или [c.206]

Большое внимание при производстве твэлов виброметодом уделяется подготовке уплотняемого порошка UO2. Для получения топливных частиц высокой плотности разработан экономичный и простой способ пневматического (ударного) теплого прессования, не связанный с использованием высоких температур и длительных выдержек [111, 116]. Описание этого метода приведено ниже (см. Горячее прессование ). [c.37]

Весьма перспективное покрытие для топливных частиц, предназначенных для введения в графитовую матрицу,— карбид кремния в сочетании с пиро-углеродными слоями. Для получения таких покрытий использовали пары трихлорметилсилана в смеси с водородом [190] [c.242]

Радикально снизить вредное воздействие теплоисточников на атмосферу городов позволяет изменение их топливного баланса с повышением доли высококачественных топлив, дающих наименьший выход вредных веществ при сжигании прежде всего природного газа, в продуктах сгорания которого отсутствуют сернистый ангидрид и золовые частицы. При сжигании угля, мазута и природного газа на единицу полученного тепла выбросы окислов азота находятся в соотношении 100 43 28. При сжигании природного газа весьма существенно снижается и поступление в атмосферу бенз(а)нирена. Опыт городов европейской части СССР убенодает в том, что перевод источников теплоснабжения сибирских городов на природный газ должен рассматриваться как весьма действенный способ снижения выбросов вредных веществ в атмосферу. Такой путь решения проблемы чистоты воздушного бассейна над промышленными центрами Восточной Сибири представляется весьма реальным при освоении при-ленских и южно-якутских месторождений природного газа. [c.262]

Одним из современных видов топлива для этой цели является кермет двуокись плутония — молибден (РМС). Частицы двуокиси плутония-238 покрывают молибденом, получаемым по методу псевдоожиженного слоя из гексафторида молибдена или пентахлорида молибдена. На рис. 1 показаны микроструктуры грубых частиц и микросфер после нанесения покрытия. Затем материал прессуется при давлении 95 кгс/см и температуре 1675 °С для получения металлокерамического топливного элемента, поперечное сечение которого показано на рис. 2. Кермет можно р с. 4. Сфера из плутониймолибдено-прессовать и подвергать вого кермета (37 мм) [c.455]

Особенность проектируемых реакторов — работа в импульсном режиме. Цикл начинается с тщательного вакуумирования тороидальной камеры и заполнения ее газовой топливной смесью, которая затем ионизуется электрическим разрядом специальными системами. Полученная плазма разогревается сначала собственным током в течение нескольких секунд, а затем дополнительно инжекторами, после чего начинается самоподдер-живающаяся термоядерная реакция, которая длится несколько минут (или несколько десятков минут). Заряженные частицы удерживаются в плазме около 1 с, поэтому вскоре начинается их взаимодействие с первой стенкой (за исключением частиц, выведенных в дивертор). В результате материал стенки частично распыляется и попадает в плазму, которая быстро остывает горение топлива прекращается. После этого содержимое вакуумной камеры откачивается и цикл повторяется заново. Пауза между рабочими частями последовательных циклов длится десятки секунд. [c.159]

Небольшое количество твердых частиц, главным образом кремнезема, присутствует в растворах, полученных из элементов MTR, и связано с загрязнениями алюминия и припоя, применяемого при изготовлении топливных элементов. Хотя количество твердых примесей очень невелико, эти растворы трудно фильтровать, так как частички проникают в поры фильтро- [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...