Методика определения критической температуры хрупкости

Следует отметить, что как сама методика определения критической температуры хрупкости, так и критерии, на основании которых устанавливается ее численная величина, были [1 - 3], да и сейчас [4, 5 и др.] продолжают оставаться предметом дискуссии. Однако благодаря широкому обсуждению проблемы появилась возможность обозначить некоторые общие подходы к определению критических температур хрупкости, которые нашли свое отражение в нормативной документации на сосуды и трубопроводы, работающие под давлением. [c.72]

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ КРИТИЧЕСКОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ХРУПКОСТИ [c.193]

Данные по величине изменения критической температуры хрупкости, полученные различными авторами, также значительно отличаются между собой. Так, если в работах [8, 26] максимальное повышение критической температуры при наибольшем из исследованных уровней напряжения ((Т=1,8 О- ) и длительности испытания (равной 0,8—0,9 от долговечности) составляло 10—20°, то в работах (3—4,14, 27—30] оно достигало 60°. Отмеченные различия, возможно, обусловлены применением разных методик испытания на усталость и определения критической температуры хрупкости. [c.99]

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ СДВИГА КРИТИЧЕСКОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ХРУПКОСТИ ВСЛЕДСТВИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО СТАРЕНИЯ [c.199]

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ СДВИГА КРИТИЧЕСКОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ХРУПКОСТИ ВСЛЕДСТВИЕ ВЛИЯНИЯ ОБЛУЧЕНИЯ И КОЭФФИЦИЕНТА РАДИАЦИОННОГО ОХРУПЧИВАНИЯ [c.203]

Методика определения, как первой, так и второй критической температуры хрупкости натурных деталей одинакова и состоит в следующем. Вначале по известным критериям определяют числовые значения критических температур для образцов заданной формы и размеров. Установлено, что критические температуры хрупкости натурных деталей вьппе, чем образцов. Повышение критических температур обусловлено охрупчиванием материала, так как эксплуатационные причины вызывают стеснение пластической деформации в натурных деталях. [c.199]

Вид излома надрезанных образцов в качестве показателя вязкости стали используется давно. Впервые этот показатель применен Е. М. Шевандиным [37] при разработке методики оценки склонности сталп к хрупкому разрушению с определением критической температуры хрупкости. За критическую температуру хрупкости он предложил принимать ту наиниз-шую температуру, при которой сохраняется еще не менее 65—70% волокна в изломе. [c.35]

Методикой измерения сопротивления хрупкому разрушению п определения критической температуры хрупкости занимались многие исследователи, в том числе Давиденков, Шнадт, Ван Дер Веен, Пеллини, Типпер, Робертсон, Кихара, Уэллс и др. [c.410]

Для каждого рассмотренного случая технологического режима сварки полностью выдерживалась описанная методика проведения экспериментов, в соответствии с которой из-потавливались составные валиковые пробы и сварные соединения для определения механических характеристик. В результате последующих испытаний получено множество температурных зависимостей ударной вязкости различных участков сварного соединения, исполненного по конкретному технологическому режиму. Имея такую зависимость, можно определять критическую температуру хрупкости для кан дого случая. В наших опытах в качестве критической температуры брали верхний порог хладноломкости (максимальная температура, при которой начинается резкое падение значений ударной вязкости)—3 кгс-м/см . Установленные при этом верхние пороги хладноломкости различных участков сварных соединений, изготовленных при разных режимах, сопоставлялись с соответствующими значениями погонной энергии сварки, приведенными к одинаковой толщине проб. Такой подход позволяет более четко выявить в конкретных случаях наиболее оптимальный режим сварки, обеспечивающий лучшую хладостойкость сварного соединения (рис. 24—26). [c.68]

При разработке методики оценки склонности стали к хрупкому разрушению Е. М. Шевандин предложил определять критическую температуру хрупкости при статическом и ударном изгибе надрезанного образца по виду излома . Последующие работы А. П. Гуляева и других подтвердили, что определение температурного интервала хрупкости по количеству вязкой составляющей в изломе позволяет установить температуру перехода стали в хрупкое состояние. Эта температура сильно зависит от структурного состояния стали и в определенных пределах (до Гн = 1 мм) не зависит от остроты надреза. [c.167]

Как известно, для оценки склонности аустенитных сталей и сплавов к образованию околошовных трещин их подвергают испытаниям по методике Ренсслеровского политехнического института (в США) или по методике Института металлургии (в СССР). В 3 гл. IV были высказаны некоторые критические замечания, касающиеся недостатков этой методики в случае использования ее для оценки стойкости против локальных разрушений. Применительно к рассматриваемому здесь вопросу эта методика также не свободна от недостатков. Мы имеем в виду слишком большой разброс данных при определении пластичности образцов при температурах, близких к солидусу, обусловленный несовершенной техникой нагрева образца и контроля температуры. Тем не менее, даже при наличии этих недостатков упомянутая методика позволяет выявить разницу в поведении аустенитных сталей и сплавов различного происхождения. Так, в работах [9, 10] показано, что для жаропрочной стали ЭИ787 обычного производства температурный интервал хрупкости на ветви охлаждения сварочного термического цикла составляет 180° С. Для металла, подвергшегося электрошлаковому переплаву, он значительно уже и составляет всего 25° С. Подобные данные получены и для жаропрочного никелевого сплава ЭИ445Р. Напомним, что, чем уже температурный интервал хрупкости сплава, тем выше его сопротивляемость образованию околошовных трещин. [c.421]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...