СТРУКТУРА НЕЛЕГИРОВАННЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ

I. СТРУКТУРА НЕЛЕГИРОВАННЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ [c.6]

Легированные стали, особенно легированные вольфрамом и ванадием, вследствие их плотной и тонкой структуры, травятся равномернее и становятся более темными, чем другие стали. В остальном выявление структуры дендритной (первичной структуры), ликвации, строчечности и волокнистости аналогично выявлению в нелегированных и низколегированных сталях. [c.102]

Перлитная и бейнитная структуры чаще всего формируются в нелегированной и низколегированной сталях, мартенситная — в средне- и высоколегированной, а ферритная и аустенитная — в высоколегированной. [c.73]

Целью нормализации являются исправление ставшей более грубой после горячей деформации или неоднородной структуры стали, гомогенизация, уменьшение размера аустенитного зерна. В процессе нормализации сталь нагревают до аустенитной области температур [Лз-Ь(20—50)°С], а затем охлаждают на воздухе. Встали происходит двойной процесс перекристаллизации (при нагреве и при охлаждении). Размер аустенитного зерНа в ходе короткой выдержки при нагреве не увеличивается (выдержка при нагреве нелегированных сталей составляет 10—15, для низколегированных сталей 15— 20 мин). Сталь, имевшая до нормализации крупнозернистую структуру, в процессе нормализации получает более тонкую структуру. Охлаждение на воздухе создает в большинстве инструментальных сталей твердую структурную составляющую, поэтому нормализуют на воздухе только нелегированные и низколегированные стали. От возникающего в процессе нормализации непреднамеренного повышения твердости можно избавиться путем отжига. [c.140]

Предел прочности этих сталей при изгибе больше, чем нелегированных и низколегированных сталей (рис. 175), Это является как раз следствием мелкозернистости структуры и равномерного распределения карбидов. Однако в изделиях диаметром более 60 мм легко возникает карбидная сетка. Острые кромки легко обламывав ются, в меньшей степени выдерживают динамические нагрузки. [c.183]

Поэтому при сварке низколегированных сталей к параметрам режима сварки предъявляются более жесткие требования, чем при сварке нелегированной низкоуглеродистой стали. Сварка ограничивается более узкими пределами режимов, чтобы одновременно обеспечить минимальное количество закалочных структур и уменьшить перегрев. [c.122]

Для низколегированных цементуемых и улучшаемых сталей, содержащих никель, для общего выявления структуры применяют те же травители, что и для нелегированных сталей. Растворы, описанные нил<е, пригодны в основном для травления высоколегированных никелевых сталей. [c.112]

Продолжительность выдержки при нагреве. В процессе аустенитизации выдержку при заданной температуре после выравнивания температур из-за возникновения крупнозернистой структуры и по другим причинам необходимо ограничить до минимума. Продолжительность выдержки не зависит от способа нагрева и размеров изделия и определяется только исходной структурой стали и скоростью необходимых структурных изменений (а—у-превращение, растворение карбидов и т. д.). Превращение феррита в аустенит происходит быстро, с незначительными затратами времени. Чем выше температура, тем меньше необходимое время выдержки для нелегированных инструментальных сталей оно составляет 3—5 мин для низколегированных инструментальных сталей время диффузионных превращений колеблется от 4 до 6 мин, а для сталей, легированных вольфрамом и молибденом, 6—8 мин после полного выравнивания температур. Это существенно меньше, чем время полного прогрева какого-либо изделия средних размеров. Поэтому в инструкциях по термообработке часто одним термином продолжительность выдержки обозначают время, необходимое для прогрева изделия и время фазовых пре- [c.149]

Структура нелегированного и низколегированного белого чугуна состоит из перлитной матрицы и карбидов типа РезС или (Fe, Сг)зС. Такой чугун имеет высокую твердость, не поддается при обычных режимах механической обработке и обладает повышенной хрупкостью. Износостойкость чугуна доэвтектического состава (2,8—3,5% С) лишь на 50—80% выше по сравнению с углеродистыми сталями. Большая склонность белого чугуна и отдельных его структурных составляющих (особенно цементита) к хрупкому разрушению часто является причиной снижения сопротивления абразивному изнашиванию в условиях работы с ударом. [c.50]

Структура закаленных сталей в зависимости от состава и условий аустенитизации состоит из тетрагонального мартенсита, непреобра-зовавшегося (остаточного) аустенита и нерастворенных карбидов. В таком состоянии инструментальная сталь весьма хрупка, подвержена большим внутренним напряжениям, вследствие чего непосредственно после закалки не используется. Мартенсит — метастабильная фаза, склонная к превращению в другие, более стабильные фазы. Превращение мартенсита в течение длительного времени (месяц, год) наблюдается и при комнатной температуре однако за практически приемлемое время происходит только при нагреве (отпуске). Поэтому инструменты поле закалки отпускают, нагревают до какой-то невысокой или более высокой температуры и выдерживают. Под действием тепла в структуре закаленных инструментальных сталей Происходят превращения. Для определенной стали характер и величина изменений зависят от температуры отпуска. У нелегированных сталей наблюдаются четыре хорошо различимые стали. В нелегированных и низколегированных инструментальных сталях с 60°С наблюдается первая стадия отпуска (60—150—170° С). Де- [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...