Ml и нелегированных нелегированных

Значительная часть этой главы посвящена коррозионному поведению обычной (углеродистой) нелегированной стали, что объясняется двумя причинами. Во-первых, это наиболее широко применяемый в морских условиях конструкционный материал, а во-вторых, факторы, влияющие на коррозию, изучены в этом случае наиболее детально. Скорость коррозии нелегированной стали (в дальнейшем будем называть ее просто сталью) в значительной степени определяется кинетикой катодного восстановления кислорода. [c.13]

Нелегированные стали большой твердости. У этих сталей содержание углерода составляет 0,8—1,3%. В соответствии с венгерским стандартом MSZ их обозначение SS—S13. Устойчивость аустенита довольно мала в температурном интервале как перлитных, так я бейнитных превращений (рис. 162, 163). С повышением содержания углерода температурная область бейнитного превращения понижается, как показано на рис., 164, на диаграммах изотермических превращений инструментальных сталей S8 и S11. Прокаливаемость нелегированных инструментальных сталей сравнительно мала прутки диаметром 8—12 мм могут прокаливаться в воде (табл. 57). При охлаждении в воде возникают довольно большие внутренние напряжения, которые уменьшают предел прочности на изгиб. При закалке в масле глубина прокаливаемости минимальная. На поверхности закаленных в воде деталей диаметром 15—30 мм возникает закаленный слой удовлетворительной толщины. На поверхности деталей, имеющих диаметр более 30 мм, закаленный слой слишком тонкий. Такой слой не может выдержать без смятия даже давлений средней величины. С увеличением содержания углерода глубина закаленного слоя не увеличивается, однако растет твердость сердцевины (рис, 165). В этом большую роль играет температура закал- [c.175]

Структура для легированных чугунов является в меньшей степени классификационным признаком, чем для нелегированных, так как свойства легированных чугунов в большей степени зависят от их состава. Среди легированных чугунов встречаются чугуны с особой структурой матрицы - аустенитные, бейнитные, трооститные, мартенситные и со структурой, похожей на структуру нелегированных чугунов, например алюминиевые чугуны с А15 [c.413]

Для низкоуглеродистых нелегированных сталей разница в свойствах между отожженным и нормализованным состояниями практически отсутствует и рекомендуется эти стали подвергать не отжигу а нормализации. Для среднеуглеродистых сталей (0,3—0,5% С) различие в свойствах нормализованной и отожженной стали более значительно в этом случае нормализация не может заменить отжига. Но для этих сталей нормализацией часто за.меняют более дорогую операцию улучшения. Нормализация в этом случае придает стали по сравнению с отожженным состоянием более высокую прочность, но по сравнению с улучшенным состоянием нормализованная сталь имеет несколько меньшую пластичность и вязкость. Для неответственных деталей нормализация дает достаточно удовлетворительные механические свойства для ответственных деталей следует все же применять улучшение. [c.311]

Сталь низкоуглеродистая нелегированная, зона термического влияния широкая (малая энергия сварки), охлаждение после сварки медленное. В этом случае в зоне II восстановится исходная перлито-ферритная структура с некоторым ростом зерна, что несколько снизит пластичность металла (рис. 305,6). [c.399]

Если предположить, что последний процесс начнет протекать только при концентрации легирующего элемента в окисле Сок, большей, чем концентрация вакансий в окисле нелегированного [c.86]

Коррозионные исследования рекомендуется проводить одновременно, в связи с трудностью в ряде случаев точного воспроизведения всех условий, и ставить их как сравнительные исследования коррозионную стойкость новых сплавов сравнивать со стойкостью наиболее распространенных и хорошо изученных сплавов, эффективность противокоррозионного легирования определять сравнением с коррозионной стойкостью нелегированного металла, защитный эффект замедлителей коррозии оценивать по скорости коррозии металла в электролите с добавкой замедлителя и без нее, влияние напряжений и деформаций на коррозионный процесс оценивать относительно коррозии металла в их отсутствии и т, д. [c.431]

Глава XIV. КОРРОЗИЯ ЖЕЛЕЗА И НЕЛЕГИРОВАННЫХ ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВОВ [c.197]

Коррозия железа и нелегированных железоуглеродистых сплавов [c.202]

Сплавы титана, содержащие алюминий и хром, обладают в 3 н. растворе соляной кислоты при 15° С и в I 1. растворе серной кислоты при 50° С меньшей коррозионной стойкостью, чем нелегированный титан с повышением содержания в этих сплавах хрома и алюминия скорость их коррозии увеличивается. Наиболее эффективно способствуют повышению коррозионной стойкости титана в ряде агрессивных растворов добавки Мо, Та, N5, [c.286]

Для смазки планетарных передач используются нефтяные нелегированные масла, главным образом индустриальные общего назначения по ГОСТ 20799—75, реже, в основном для высокоскоростных редукторов,— турбинные Ь .-1о мУс по ГОСТ 9972—74 и авиационные по ГОСТ 21743—76 масла (см. ч. 2, гл. 1, табл. 1.14). [c.179]

Рис. 7.10. Вязкость нелегированных нефтяных масел для стальных зубчатых передач

Рис. 1.8. Вязкость нелегированных нефтяных масел для червячных передач

Белые чугуны по химическому составу разделяют на нелегированные и легированные никелевые и бористые (износостойкие), высокохромистые (износостойкие и теплостойкие), высококремнистые (кислотоупорные), [c.27]

При отсутствии масел ИГП или неполной загрузке передачи можно применять нелегированные нефтяные масла с вязкостью, выбираемой по параметру a/V ( Ю Уск), где 0/1 — контактное напряжение, МПа — скорость скольжения, м/с [c.245]

Особенностями сварки низколегированных низкоуглеродистых сталей по сравнению с нелегированными низкоуглеродистыми являются большая их склонность к перегреву, росту зерна, образованию закалочных структур, возможное разупрочнение, когда свариваются термоупрочненные стали. [c.122]

Поэтому при сварке низколегированных сталей к параметрам режима сварки предъявляются более жесткие требования, чем при сварке нелегированной низкоуглеродистой стали. Сварка ограничивается более узкими пределами режимов, чтобы одновременно обеспечить минимальное количество закалочных структур и уменьшить перегрев. [c.122]

В сероводородсодержащей среде на стойкость стали существенное влияние оказывает ее твердость, уровень действующих в металле напряжений и концентрация сероводорода. При небольших напряжениях сероводородсодержащая среда вызывает в нелегированных сталях образование трещин и расслоений, ориентированных вдоль проката параллельно вектору [c.16]

Сортопрокатные валки изготавливают из нелегированных чугунов, с регламентированным (20 - 40 мм) отбеленным рабочим слоем и легированных со структурой половинчатых чугунов в рабочем слое. В качестве основных легирующих элементов [c.332]

Рис. 22.106. Температурные зависимости коэффициента Холла (О) и холловской подвижности электронов ( ) в нелегированном кристалле dS [213]

О, X, , — нелегированные образцы, прошедшие зонную очистку О — отжиг в избытке d [c.497]

Цифры в пятизначных марках нелегированных электротехнических сталей означают первая — вид обработки давлением и структурное состояние (1 — горячекатаная и кованая, 2 — калиброванная) вторая — содержание кремния (О — сталь нелегированная, без нормирования коэффициента старения 1 — сталь нелегированная с заданным коэффициентом старения) третья — основную нормируемую характеристику (8 — коэрцитивная сила) четвертая и пятая — значение основной нормируемой характеристики (коэрцитивная сила в целых единицах А/м). [c.633]

Таблица 27.19. Магнитные свойства электротехнической нелегированной стали [14]

Таблица 27.20. Магнитные свойства сортовой электротехнической нелегированной стали [9]

ГОСТ 3836-83. Сталь электротехническая нелегированная тонколистовая и ленты. Технические условия. М. Изд-во стандартов, 1983. [c.646]

Поэтому максимальная температура нагрева под деформацию должна быть хотя бы немного ниже температуры начала интенсивного роста зерен (собирательной и вторичной рекристаллизации). Особенно опасно превышение температуры для нелегированных углеродистых сталей, в которых слабо проявляется барьерный механизм торможения миграции границ. [c.541]

Сталь электротехническая нелегированиая. Нелегированной электротехнической сталью называют сплавы железа, содержащие менее 0,1% углерода и минимальное количество марганца, кремния и других примесей (табл. 28.25—28.27, рис. 28.68). [c.546]

Повысить коррозионную стойкость титана в агрессивных средах можно также легированием его такими элементами, которые способствуют образованию па его поверхности более стойкой защитной пленки, чем на нелегированном титане. В растворах серной, соляной и фосфорной кислот коррозионную стойкость титана наиболее эффективно повышают молибден, цирконий и ниобий. Одпако сплавы титана с молибденом сильно корродируют в растворах азотной кислоты, что нехарактерно для нелегированного тптана. [c.379]

На рис. 12.2 представлена зависимость интенсивности изнашивания (отношение массы потерь металла АЯ к массе абразива Q, вызвавшего это изнашивание) нелегированных сталей в зависимости от содержания в них углерода при воздействии газоабразивного потока, движущегося со скоростью 120 м/с. При скользящем действии абразивного потока на поверхность металла (малый угол атаки 15°) реализуются условия, аналогичные скольжению по абразиву (абразивное изнашивание). При вертикальном падении потока на поверхность металла (угол атаки 90°) реализуются условия, аналогичные ударно-абразивному изнашиванию. При скользящем потоке (абразивное изнашивание) повышение содержания углерода в нелегированной стали ведет к существенному повышению износостойкости у сталей как в мартенситном состоянии, так и в ферритно-карбидном. При ударноабразивном воздействии при повышении содержания углерода имеет место непрерывное понижение износостойкости (повышение интенсивности изнашивания). Более интенсивно изменяется изно-316 [c.316]

Нелегированные чугуны характеризуются меньшей коррозионной стойкостью по сравнению с углеродивтнми сталями вследствие большей неоднородности структуры. Способствуют коррозии имеющиеся в них включения графита. Поэток г белый чугун ( не содержащий графите) во многих средах гораздо более стоек, чем серый. [c.45]

Видно, что при R oo отнощение NjL тоже стремится к беско нечности, т. е. прямая дислокация в бесконечном кристалле обладает бесконечной емкостью для примесных атомов. В реальных кристаллах, как обсуждалось выше, R lO b. Если принять v=0,3, У =1,1Уа, Го=2й, то при Йв7 = 0,05 эВ получим N/L 50b Io. Для кристаллов с содержанием примеси, например, 2%, это дает около одного растворенного примесного атома на атомную плоскость, пересекаемую дислокацией. В нелегированны кристаллах этот эффект незначителен. [c.109]

Прокатные металлургические валки изготавливают из стали и чугуна и из кованых или катаных стальных заготовок. Разнообразные условия их службы (тип клетки и стана, положение в стане, прокатываемый металл, вид продукции и т.д.) обусловливают как конструкцию валка, так и выбор литейного сплава, из которого его изготавливают. Однако все валки должны иметь износо- и термостойкий слои, вязкую прочную сердцевину и шейку. Валки подразделяют по назначению (листопрокатные и сортопрокатные), конструкции (гладкие и калиброванные (рис. 156)), роду металла (чугуны, сталь легированная и нелегированная), макростроению (полутвердые, отбеленные двухслойные) и т.д. [c.329]

Стальные валки. Литейные стальные валки изготавливают из нелегированных и легированных сталей, содержащих 0,4 - 2,0% С. В зависимости от содержания углерода и легирующих элементов структура этих сталей изменяется от перлитно-ферритной до перлитной с включениями карбидной фазы. Валки из доэвтектоидных сталей имеют низкую износостойкость, но хорошо выдерживают ударные нагрузки. Валки из заэвтектоидных - более тверщых сталей подвергают сложной термообработке для размельчения карбидов, их сфероидизации с целью повышения вязкости стали. Для прокатки тонкого нержавеющего листа валки изготавливают из быстрорежущей стали Р18 методом ковки. [c.330]

Из всех элементов, входящих в состав нелегированного чугуна, наиболее заметное влияние на отбеливаемость оказывают углерод и кремний. Эти элементы являются графитизаторами и поэтому увеличение их концентрации вызывает уменьшение глубины отбеленной зоны. [c.333]

Сначала ее полость заполняют чугуном, предназначенным для формирования рабочего слоя белого чугуна (легированного). На ОАО Магнитогорский металлургический комбинат применяют природнолегированный чугун ОХМК. После определенного времени форму промывают через ту же литниковую систему нелегированным (высококремнистым) чугуном, из которого формируют сердцевину валка и его шейку. Время начала промывки и ее продолжительность зависят от размеров валка. Чугун, которым промывают форму, вытесняет неуспевший затвердеть легированный чугун, и последний через желоб сливают в специальную емкость (рис. 159). [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...