Местные напряжения в листовых конструкциях

МЕСТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЯХ [c.530]

Серьезное значение остаточные напряжения приобретают в сварных конструкциях. Они появляются здесь обычно в результате воздействия высоких местных температур, сопутствующих процессу сварки, и последующего охлаждения. Величина таких напряжений в сварных конструкциях из листовой стали устанавливается с помощью розеточных тензометров ), позволяющих измерять деформацию в плоскости листа в трех направлениях. По данным этих измерений можно вычислить величины и направления главных деформаций и соответствующие главные напряжения. Для определения имеющихся в листовом материале остаточных напряжений подобные измерения необходимо произвести дважды сначала до вырезывания небольшого участка площади из листа и вторично после такого вырезывания. Разности между двумя отсчетами определят деформации, вызванные вырезыванием участка, а по ним устанавливаются и величины остаточных напряжений. [c.464]

Наиболее ответственным узлом в рамных конструкциях является узел сопряжения ригеля со стойкой, В диагональном сечении узла нейтральная ось смещается с оси сечения в сторону внутреннего угла, что вызывает возникновение в сжатой зоне узла значительных местных напряжений. В связи с этим входящие углы сплошных рам выпол-няют со скосами-вутами (рис. 154, а—г) или с плавным переходом по кривой (рис. 154,d, е). Для восприятия растягивающих усилий в узле со стороны растянутых волокон необходимо предусматривать листовую накладку (см. рис. I54,а), припариваемую к поясам ригеля и стойки. [c.179]

В листовых конструкциях возле отверстий для приварки различного рода труб, патрубков, штуцеров образуются местные напряжения со значительной концентрацией. Для ослабления эффекта выреза прибегают к местным усилениям стенки, например приваривают кольца, как это указано на рис. 19-12, а. Такое усиление применяют наиболее часто в резервуарах. Если диаметр патрубка невелик, применение усиливающего кольца становится необязательным (рис. 19-12,6). Для повышения прочности соединения производят глубокий провар шва (рис. 19-12,в). Устранение концентрации напряжений достигается применением соединений, изображенных на рис. 19-12, г. Их применяют, несмотря на то, что они наиболее трудны при изготовлении. [c.530]

МЕСТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ХРУПКИЕ РАЗРУШЕНИЯ В ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЯХ [c.435]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Остаточные напряжения сжатия в листовых элементах конструкций, а также прогибы, возникающие в них после сварки, снижают местную устойчивость при действии сжимающих нагрузок. [c.170]

Аналогичным образом обстоит дело с листовой сотовой конструкцией, показанной на рис. 7. Эта система также может рассматриваться как однородная и анизотропная при условии, что число ячеек в объеме тела является достаточно большим. При анализе схематизированной однородной сотовой пластины также определяются только средние условные напряжения. Местные изгибные напряжения, возникающие в стенках каждой ячейки, из рассмотрения, естественно, выпадают. [c.20]

При исследовании арочных конструкций с системой гибких затяжек следует обратить внимание на решение отдельных деталей и сопряжений. В первую очередь речь пойдет о растянутых элементах — тягах. Их присоединение обычно осуществлялось при помощи болта или заклепки к полке металлического профиля арки или посредством промежуточного элемента — фасонки из листовой стали. В случае применения древесины для верхнего пояса арочной фермы или при использовании дощатых сводов предусматривались дополнительные мероприятия, предотвращающие местные разрушения древесины от смятия в местах присоединения тяг. При сетчатом решении покрытия тяги прикреплялись в узлах сетки. Для обеспечения необходимого натяжения и предотвращения провисания тяги были снабжены стяжными муфтами (рис. 65). Однако часто в реализованных арочных конструкциях Шухова, например в покрытии ГУМа в Москве (рис. 104), стяжные муфты отсутствуют. В то же время тяги имеют необходимое равновесное натяжение. Для объяснения причины такого явления недостаточно сослаться на точность изготовления элемента и монтажа конструкции. Можно с достаточной точностью предположить, что В. Г. Шухов использовал возможность натяжения всех наклонных тяг путем предварительного напряжения, которое создается благодаря податливости опор арок и изменения вследствие этого длины горизонтальной затяжки. [c.58]

Источником трудностей являются также всевозможные соединения частей конструкции их число, а следовательно, и добавочный вес должны быть сведены до минимума, совместимого с назначением снаряда и экономическими возможностями производства. Идеальной была бы конструкция вообще без соединений, с плавными переходами от одной нагруженной части к другой. Например, при исследовании цилиндрических и сферических баков, проведенном в предыдущих разделах, предполагалось, что толщина листа бака изменяется непрерывно в соответствии с местными концентрациями напряжений. Однако промышленность производит листовой материал одинаковой толщины по всему листу, хотя и возможно из некоторых материалов изготовить прокатанные утончающиеся листы кроме того, даже очень длинный лист имеет конечную ширину. Таким образом, помимо стягивающей конструкции между отдельными баками, каждый топливный бак должен иметь круговые и продольные швы и швы вверху и внизу для присоединения крышек. Все эти соединения увеличивают вес конструкции и поэтому заслуживают самого тщательного внимания конструктора. [c.575]

Замедленное охлаждение жидкого металла способствует удалению газов. Плавный нагрев создает благоприятные условия для уменьшения напряжений в изделиях со сложной конфигурацией. Сварка метано-кислородным пламенем проводится с местным нагревом свариваемой части. Иногда при сложной конструкции изделия, особенно при переходах от тонких сечений к массивным перед сваркой необходимо прогреть горелкой конструктивные переходы, а после сварки горелкой провести отжиг наваренной части вдоль всей линии шва при температурах 700—800° С. Затем изделие для медленного остывания необходимо накрыть листовым асбестом или горячим песком. Сварка природным газом наиболее удобная по сравнению с другими способами сварки, например ацетилено-кислородным, так как не требует подогрева деталей. [c.139]

В месте соединения с качающейся стойкой рукоять выполнена в виде замкнутой конструкции с расточками диаметром 285 мм под ось. Перпендикулярно этим отверстиям располагают расточки диаметром 200 мм, через которые устанавливается фиксатор оси. Хвостовик рукояти завершается вальцованным и заваренным по контуру листом. В стыках частей и обечаек рукояти предусмотрены плотно пригоняемые подкладки. В тех местах, где подкладки отсутствуют, швы провариваются с двух сторон. Другие местные концентраторы напряжений почти полностью ликвидированы путем образования плавных переходов. Для балки рукояти применен листовой прокат из стали 10ХСНД. Вес рукояти ЭКГ-5 равен примерно 2,5 т. Сравнительно легкая рукоять при небольшом относительном снижении веса ковша (всего на 2—3%) позволила, сохраняя подъемное усилие 45 т, увеличить емкость ковша по сравнению с ЭКГ-4 примерно на 1 Л1 . [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...