Прочность в условиях одностороннего нагрева

ПРОЧНОСТЬ в УСЛОВИЯХ ОДНОСТОРОННЕГО НАГРЕВА [c.48]

При этом вследствие конвекции температурное поле в рабочей зоне образца было несимметричным, что в известной мере влияло на значения прочности и деформации. При вертикальном расположении образца затруднялось также создание вокруг него равномерной концентрации защитной атмосферы инертного газа. В описываемых ниже устройствах для определения прочности и деформационных характеристик образцов при растяжении, изгибе и сжатии в условиях одностороннего нагрева в установке ИМАШ-11 образец располагается горизонтально. [c.179]

Известно, что стеклопластики, особенно нагретые, неодинаково сопротивляются растяжению и сжатию. Поэтому при испытаниях на изгиб в условиях одностороннего нагрева следует различать схемы нагружения прогиб к нагревателю и прогиб от нагревателя , так как при этом нагретые слои материала либо растянуты, либо сжаты. Показатели прочности образцов при этом будут иметь различное значение. [c.181]

Рис. 60. Зависимость прочности образцов стеклотекстолита ФЛ-25 от их ширины при растяжении (а) и сжатии (б) в условиях одностороннего нагрева

На рис. 66 представлены результаты наших опытов, позволивших установить влияние способа приложения растягивающей нагрузки на показатели прочности стеклотекстолита ФА-25 толщиной 3 мм в условиях одностороннего нагрева (со скоростью нара- [c.127]

Рис. 67. Зависи.мость прочности а,, образцов стеклотекстолита ВФТ-С (толщина 4 мм), вырезанных из листа в трех направлениях (нри растяжении постоянной нагрузкой в условиях одностороннего нагрева со скоростью нарастания температуры Оград/сек)

В литературе до сих пор отсутствовали сведения об исследовании прочности на изгиб листовых стеклотекстолитов в условиях одностороннего нагрева. [c.131]

Прочность стеклотекстолитов при чистом изгибе в условиях одностороннего нагрева [c.134]

Как указывалось выше, показатели прочности образцов стеклопластиков при изгибе в условиях одностороннего нагрева су- [c.147]

МЕТОДИКА ИСПЫТАНИЙ НА ПРОЧНОСТЬ В УСЛОВИЯХ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО ОДНОСТОРОННЕГО НАГРЕВА [c.111]

Вишневский Г. Е., Л о 3 и н с к и й М. Г. Механические свойства некоторых конструкционных стеклопластиков в условиях программированного высокотемпературного одностороннего нагрева. Сб. Конструкционная прочность пластмасс , М., Машиностроение , 1968. [c.12]

Необходимость экспериментального определения механических свойств слоистых пластиков, подвергаемых нестационарному одностороннему высокотемпературному нагреву при тепловых режимах, моделирующих условиях службы материала в эксплуатации, вызвана тем, что их температурно-временная зависимость прочности в этих условиях недостаточно изучена и в значительной мере определяется специфическими свойствами полимерного связующего сильной температурной зависимостью прочности, быстрым развитием теплового старения и малой теплопроводностью. [c.108]

Для выполнения исследований по изучению свойств прочности и строения конструкционных стеклопластиков в условиях программированного одностороннего высокотемпературного нагрева и нагружения (при растяжении, сжатии и изгибе) в Институте ма- [c.110]

Проверялось также влияние покрытий проволок на качество сварных соединений. Установлено, что серебро, нанесенное на боковые поверхности медных проволок без покрытия их торцовой части, на качество сварных соединений влияния не оказывает и, наоборот, качество сварных соединений повышается при нанесении серебра на торцовую часть привариваемой проволоки. Таким образом, применяющееся в настоящее время покрытие серебром бухт проволок с последующей нарезкой их в процессе сварки без покрытия торцовой части проволок не улучшает качества сварных соединений. Покрытие наружной части колпачка серебром также способствует повышению качества. Часто вместо серебрения колпачков применяют покрытие колпачков никелем толщиной 5—7 мк. Никель обладает высокой устойчивостью от коррозии. Ор.нако относительно высокая температура плавления (1450 С) никеля при сварке Т-образных соединений затрудняет нагрев колпачка до необходимой температуры поэтому при покрытии колпачков никелем не удается получить высокого качества сварных соединений при сварке происходит простое внедрение одного металла в другой (фиг. 19,а) в результате некоторого нагрева и приложения больших давлений. Такое соединение нельзя назвать сварным, так как слой покрытия никелем при сварке не разрушается. Сварные соединения выводов с колпачками, покрытыми никелем с наружной и внутренней стороны, имеют пониженную механическую прочность. Более надежное качество сварных соединений может быть получено при одностороннем (внутреннем) покрытии (без покрытия никелем наружной стороны). В этом случае никелевое покрытие не ухудшает условий сварки. Покрывать каждый колпачок изнутри было бы весьма трудоемкой операцией, 62 [c.62]

После отверждения проверяют прочность в горячем и холодном состояниях, газопроницаемость, деформацию при одностороннем нагреве и трещиноустойчивость. Часть этих свойств контролируют постоянно в экспресс-лабораториях смесеприготовительных отделений к ним относятся прочность при изгибе или растяжении, а также потери при прокаливании. В зарубежной практике в текущий контроль входит определение температуры прилипания. Остальные свойства в производственных условиях контролируются периодически. К их проверке обращаются также при возникновении некоторых видов брака форм и стержней, а также при исследовательских работах. [c.175]

Оценка долговечности и запасы прочности. На основе данных о режимах нагружения и нагрева определяют циклические и односторонне накопленные деформации в максимально напряженных зонах элементов конструкций, лимитирующих сопротивление длительному малоцикловому и неизотермическому нагружению. Деформации устанавливаются экспериментально или в результате решения соответствующей задачи применительно к эксплуатационным условиям рассчитываемой на прочность конструкции. [c.189]

На установке ИМАШ-11 в условиях одностороннего нагрева исследовалось рассеяние долговечности образцов стеклотекстолп-тов ВФТ-С и КАСТ-В на фенольно-формальдегидном связующем при действии постоянной нагрузки, разрушающего напряжения (прочности) при нарастающей нагрузке и значения предельной деформации к моменту разрушения 14]. [c.120]

Влияние предварительного увлажнения на показатели прочности при растяжении в условиях одностороннего нагрева изучалось также на образцах стеклотекстолита ВФТ-С толщиной 4 мм, вырезанных в трех направлениях (0 90 и 45°). Перед испытанием образцы выдерживали в течение трех суток в кювете с водопроводной водой. Контрольные испытания увлажненных образцов при 20° С показали, что их прочность по сравнению с воздушно-сухими образцами снизилась примерно на 10% это согласуется сданными И. Г. Романенкова [18]. Односторонний нагрев образцов осуществляется со скоростью нарастания температуры 10 град/сек. Результаты испытаний при постоянной нагрузке (табл. 29) свидетельствуют о том, что кривые температурно-временной зависимости прочностных свойств увлажненного материала, подвер-гпутого тепловому воздействию, понижаются приблизительно эквидистантно аналогичным кривым воздушно-сухих образцов исследуемого материала. Это означает, что исходное различие пределов прочности сухих и увлажненных образцов сохраняется в течение всего цикла нагрева. [c.129]

На установке ИМАШ-11 нами была изучена зависимость прочностных свойств при изгибе серийных листовых стеклотекстолитов КАСТ-В и ВФТ-С от скорости и продолжительности одностороннего нагрева [4]. Работа материала при одностороннем тепловом воздействии в процессе испытания на изгиб осложняется тем, что в зависимости от знака изгибающего момента нагреваемые слон материала могут быть растянутыми или сжатыми. Учитывая то, что показатели прочности нагретых стеклопластиков при растяжении и сжатии неодинаковы, можно нредноложить, что прочность материала на изгиб в условиях одностороннего нагрева и действия изгибающих моментов противоположных знаков также будет различной. [c.131]

Из рассмотрения табл. 31 следует, что при действии растягивающих нагрузок разупрочнение образцов пластика на эпоксидном связующем протекает интенсивнее, чем на фенольно-формаль-дегидном связующем. Абсолютное установившееся значение прочности при растяжении для этих материалов с одинаковым армированием — порядка 190—250 Мн1м . Это свидетельствует о том, что в результате прогрева большей части объема рабочего участка образца до температур, лежащих выше температуры теплостойкости связующего, последнее утрачивает цементирующие свойства. В результате несущая способность образцов определяется главным образом прочностью на разрыв стекловолокна, ориентированного вдоль действия внешней силы. Удельное содержание стекловолокна в единице поперечного сечения рабочего участка всех образцов идентичного армирования приблизительно одинаково. Разрушение ориентированных стеклопластиков при растяжении в условиях одностороннего нагрева начинается так же, как и у стеклотекстолитов [4], т. е. со слоев на поверхности, не подвергаемой нагреву. Однако разрушение всех продольных слоев ориентированных стеклопластиков имеет вид хрупкого разрыва. [c.146]

Практика показывает, что нарушение температурного режима вулканизации (при прочих равных условиях) приводит к резкому ухудшению качества низа обуви и прочности его крепления. Повышение температуры против установленной в условиях одностороннего нагрева ухудшает условия формования, приводит к недопрессовкам, образованию раковин, трещин по ранту, расслоению каблука, вздутиям. Понижение температуры ниже установленной вызывает недовулканизацию на границе резина — верх обуви и, как следствие, отставанию низа обуви. В работах [21] и [22] установлено отрицательное влияние на материал верха одновременного действия двух факторов — температуры и давления. Поэтому повышение в процессе вулканизации температуры элементов прессформы, в частности непосредственно контактирующих с материалом верха (например, кожей), приводит к ухудшению физико-механических свойств последнего и даже к разрушению. [c.49]

Таким образом, для оценки термоусталостной прочности материалов необходимо иметь информацию о кинетике циклической и односторонне накопленной деформации, получаемой из экспериментов на термоусталостных установках с непрерывной автоматизированной регистрацией параметров процесса деформирования и нагружения [34, 102, 104], а также получить данные-о располагаемой пластичности и сопротивлении неизотермической усталости с использованием программных установок со следящимп системами нагружения и нагрева, позволяющих воспроизводить, в частности, требуемые режимы неизотермического статического разрыва и жесткого усталостного нагружения в условиях заданной формы цикла нагрева [91]. [c.49]

Предельная толщина свариваемого внахлестку материала зависит от условий ИК-облуче-ния. При использовании в качестве источника излучения си-литового стержня, нагретого до 1200° С, расположенного па расстоянии 12—14 мм от материала, и в качестве подложки — микропористой резины предельная толщина свариваемого полиэтилена низкой плотности при одностороннем подходе составляет 1,5—2 мм. Продолжительность процесса сварки пакета полиэтиленовой пленки толщиной до 180—200 мкм 2—4 сек при сварке пакета общей толщиной 2,0—2,5 мм продолжительность увеличивается до 20--30 сек. Добавка сажи в материал повышает скорость сварки Отсутствие контакта нагревателя с материалом обеспечивает получение соединений, прочность которых на сдвиг и расслаивание значительно превышает прочность соединений, сваренных контактным нагревом. [c.189]

Соединения склеиванием не лишены и недостатков низкая прочность на односторонний отрыв или отдир (сТд 9-7-65 даН/см ) относительно невысокая долговечность необходимость нагрева, прижатия и выдержки (до 24 ч и более) деталей при склеивании зависимость прочности от сочетания склеиваемых материалов, температуры склеивания и условий эксплуатации соединений необходимость соблюдения специальных мер по технике безопасности некоторая неравномерность распределения напряжений, так как наибольшие напряжения сдвига возникают в углах и по краям поверхностей склейки, где в первую очередь и появляются трещины. [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...